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焦作洗浴中心生活污水处理设备

污水站平面及高程布置　

1、污水站平面布置

平面布置原则　

该污水处理站为新建工程，总平面布置包括：污水与污泥处理、工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线、管道及渠道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置，总平面布置时应遵从以下几条原则。　

1．处理构筑物与设施的布置应顺应流程，集中紧凑以便节约用地和运行管理。　

2．工艺构筑物与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异分别相对独立布置并协调好与环境条件的关系（如地形，污水出口方向、风向）。　

3．构建之间的间距应满足交通，管道（渠）敷设，施工和运行管理等方面的要求。　

4．管道（线）平面布置应与其高程布置相协调，应顺应污水处理站各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。

5．协调好辅建筑物、道路、绿化与处理构建筑物的关系，做到方便生产运行保证安全畅通美化环境。　

2、污水站高程布置　 为了降低运行费用和使维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜，高程布置的主要特点是先确定构筑物的地面标高，然后根据水头损失，通过水力计算，递推出前后构筑物的各项控制标高。　

水头损失包括：　

1．污水流经各处理构筑物的水头损失。　

2．污水流经连续前后两处理构筑物管路（包括配水设备）的水头损失。

3．污水流经设备的水头损失。　

在对污水站污水处理流程布置时，应考虑下列事项：　

1．选择一条距离较长，水头损失较大的流程进行水力计算,并适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够正常运行。　

2．计算水头损失时，一般应以近期较大流量（或泵的较大出水量）作为构筑物和管道的设计流量。　

3．设置终点泵站的污水处理站，水力计算常以接纳处理后污水水体的较高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。　

4．在作高程布置时还应注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。

焦作洗浴中心生活污水处理设备

总体布置及建筑设计

处理区总平面布置是根据厂区地形、厂区周围环境和处理工艺以及进、出水位置等条件，将全厂的管理及处理建、构筑物合理、有机的起来，在保证污水、污泥处理工艺布局合理、生产管理方便、联接管线简洁的基本原则下，综合考虑将建构筑物分区、分类，在空间和外立面设计上协调统一，做到美观、实用、经济。

根据厂内各部分用地的功能将其划分为以下二个主要区域：生产管理区（主控室、预处理区）、污水处理区（含生化、物化处理单元）便于维护和管理。

1、建筑设计  根据污水处理车间特点，建筑设计首先应满足功能要求，既要实用，又力求美观大方，形成一个整体造型协调的建筑群体。 

建筑设计标准如下：

墙面：厕所、盥洗室、门卫贴瓷质地砖，综合楼视功能要求可选用木地板、地砖或大理石。其余可为水磨地面。 

屋面：采用卷材防水层。

平顶：采用卷材防水层。 

门窗：可选用钢门、铝合金门，窗均为塑钢窗。

2、结构设计  由于没有提供地质勘察报告，本工程暂按一般性粘土考虑，地基按天然地基，待详勘后，再进一步确定基础施工与地基处理方案。因此地基处理费用不计入本项目预算。 

厂内建筑：主控楼及污泥房均采用框架结构，墙下混凝土条型基础；处理构筑物（池体）均采用钢筋混凝土现浇结构。浓缩脱水间的设备采用架空处理，设置设备平台，框架结构，钢筋混凝土片筏基础。

1）构筑物防水及伸缩缝设置

工艺中构筑物（池体）等钢筋混凝土结构均采用抗渗混凝土，采 用32.5级以上的普通硅酸盐水泥，水泥用量应不大于360kg/m3，水灰比不大于0.55，抗渗标号根据水头与钢筋混凝土壁厚度比值分别采用S6、S8。为提高混凝土结构的抗渗性和抗裂性能，构筑物混凝土内掺入相应用量的低碱UEA混凝土微膨胀剂。 

上述构筑物平面尺寸大于25米时设置伸缩缝，结构*分开，缝宽30mm。中间设置HPZ—A4型遇水膨胀橡胶止水带，迎水面设以双组份聚硫密封胶打口，缝中聚乙烯硬质泡沫板。2）构筑物稳定计算

１、抗滑稳定  本工程厂区地形较为平整，建成后各建、构筑物周边填土均匀，土压差接近于零，不需进行抗滑稳定计算。

２、抗浮稳定  各构筑物抗浮计算的安全系数采用《泵站设计规范》(GB/T50 265-97 )中的公式UVKf  式中Kf——抗浮稳定安全系数，基本荷载组合1.10，特殊荷载组合 下为1.05。

ΣV——作用于构筑物基础底面以上的全部重量，KN； ΣU——作用于构筑物基础底面的扬压力，KN； 控制指标见下表

计算工况 完建期 正常运行期  检修期 防洪期 允许安全系数  1.10  1.10  1.10  1.05  ３、地基应力计算

式中：Pmax，Pmin——构筑物基础底面应力的大值，或小值 ΣG—作用构筑物基础底面以上的全部竖向荷载的设计值，KN； ΣMx、ΣMy—作用于构筑物基础底面以上的全部水平向和竖向荷载对于基础底面形心轴x、y的力矩设计值，KN〃m；A—构筑物基础底面面程，M2；  ，Wy—构筑物基础底面对于该底面形心轴x、y的截面矩，M3。 其计算式为：  )5.0()3(?????dbffodbk

式中：f—地基承载力设计值；  fk—地基承载力标准值；  ηb—基础宽度修正系数，取3.0； ηd—基础深度修正系数，取4.4； γ—土的重度；地下水以上取20KN/m3；地下水以下取10KN/m3； b—基础宽度，取6米； d—基础埋置深度(m)，取d=6米； γo—基础底面以上土的加权平均重度；

技术经济分析
由于净水工艺中沉淀法沿用了多年，人们选用气浮法自然地要与沉淀法比较。其实，两种方法各具特点，对于轻飘易浮的杂质宜采用溶气气浮法，；对于密实沉重的杂质宜采用沉淀法。通常通过投药、混合反应后形成的絮体，当上浮速度快于沉淀时，则选用气浮法为好。因为气浮法占地面积小（仅为沉淀法的1／8一１／２），池容积也小（仅 为沉淀法的１／８－１／４），处理后出水水质好，不仅浊度及ＳＳ低而且溶解氧高，排出的浮渣含水率远远低于沉淀法排出的污泥。一般污泥体积比为1／１０－１／2，这给污泥的进一步处理和处 置既带来了较大方便，又节约了费用。
有些废水同时含可沉、可浮的杂质，单独使用气浮或沉淀效果都不理想。此时可将沉淀与气浮结合，发挥各自优点，不仅会提高处理效果， 而且也节省投资和运行费用。
生产实践表明，气浮池不仅在除色、去浊上优于沉淀池，而且在降低污染水的COD、木质素以及提取氧等方面 都显出极其*的优点，其造价也比平流沉淀池、斜管沉淀池、水力或机械加速澄清池低，其运行费用也略低。
尽管气浮法净水因其*优点而日露锋芒，但要充分发挥其特点，目前还应重点在以下应三个方面进行研究开发。
1．气泡进一步微细化。
*，在相等的释气量 条件下，所产生的微气泡越细，则气泡个数越多越密集，粘附的絮粒也越小，净水效果也就越好，而且形成的浮渣也越稳定。因此。研究气泡平均直径更小的溶气释放器是当前提高气浮净水技术的一个途径。它不仅能提高现有净水对象的去除效果，而且还能开拓气浮法净水的应用范围。
2．直接切割气体制造微气泡
压力溶气气浮法净水存在两个问题：是压力溶气相对能耗较大；第二是溶气水量的加入增大了气浮池内的水力负荷，给分离带来困难。解决这两个问题的理想办法是研制直接产生微气泡的布气装置，通过该装置将气体切割成稳定、微细、密集的微气泡群，从而限度地降低能耗，而且不会增加气浮池容积。尽管直接布气法难度很大，但它是有吸 引力的研究方向。
3．固、液分离技术。
为了提高固、液分离技术，充分发挥气浮净水的优势，除上述气泡进一步微细化与采用直接布气法外，改善固、液分离效果也是一个重要方面。因为气浮净水的终目的还是体现在提高分离效果上。如果设法将电凝聚气浮的泡、絮同时形成并凝聚的这个概念引人压力溶气气浮法中则有可能大大提高其分离效果。这个概念可称共凝聚气浮。为了适应共凝聚气浮，应该研制一种新型的溶气释放器，它应该延时释出高度密集的超微气泡，在与投药混合后的初级反应水（确切说，微絮粒尚未形成时的水）充分混和时，两者同时成长，即超微气泡与微絮粒同时形成并结合在一起，进而共同成长为带气絮粒。这样形成的带气絮粒在上浮过程中，不但不会受剪力影响而使气泡脱落，以至下沉，而且上浮快，浮渣稳定，耗用的气量少。因此说共凝聚气浮是很有前途的研究方向。
4，如何妥善地解决粘附牢度问题也是当前急待解决的一个问题。
气浮法作为一个物化法，不仅要提高气泡质量（如细微度、密集度、稳定性等），而且还要十分重视改善絮粒的性能。如果我们能得到增水性、吸附性强的絮粒，则将大大有助于提高气浮净水的效果。为此，研究供气浮用的絮凝剂和助凝剂也是迫在眉捷的一个问题。
正象沉淀技术的发展离不开沉淀理论的研究一样，气浮技术的发展也需要气浮理论的指导。更何况气浮研究的对象是液、固、气三相体系，比沉淀更复杂。对于气泡的结构和特性、气泡尺寸的正确选择与控制、气泡与絮粒粘附的条件，均须深入研究。有些理论上的新概念与假设，尚须进一步通过实验逐个地得到验证与确认。因此气浮净水技术远非已臻完善，众多的问题等待着我们去研究突破。
低自动控制，设置一个三档转换开关（A—O—M）当在中间位置时为断开，可进行设备检修。污泥阀也设置为手动—断开—自动状态，在自动状态受水池内液位高低自动启停控制，为间歇运行方式。并且一体化装置控制主柜设置适当备用I/O点及提供泵的故障及液位超高故障的声光报警。