美国WARNER离合器，VAR05，制动器

美国WARNER离合器，VAR05，制动器

COAX  MK20NCTUV 220VAC 

COAX MK20NCTUV 200VDC 

COAX  MK10NCTUV 110VAC

ZIMM type??MSZ-5-SL i=16:1 

STOBER  P721SPR0100KX701VF0030MF 

BAUER 2049585-12,and picture

Kelviplast KP 40-1

RoMan Manufacturing CAT. RS2-600-M155950

NERI MOTORI AT8082 0705317600254A400100 

Grasslin tactic 572.1 Art Nr??03.52.0003.1 24VAC/DC 50-60Hz

DANFOSS FC-202N160T4E5MH4XGC7XXSXXXXAQBXCXXXXD0

DANFOSS AHF010

VERDER ALMATEC-A50TTZ-F4

Micro-Epsilon WDS-Option C6

Micro-Epsilon TR1-WDS

Micro-Epsilon GK1-WDS

Micro-Epsilon WDS-1000-P60-CR-TTL

FRIATEC R0512.9.806p200

IGUS GFM-0810-30

IGUS XFM-2023-075

inficon  VAP040-A PN:250-240 SN:1687 24V

BIAX FR 8-12

inficon VAP040-A PN:250-240 SN:1687 24V

OLPIDURR for CD 204;model 1989

OLPIDURR for CD 204;model 1989;material:1.4404;thickness:2 mm

OLPIDURR for CD 204;model 1989;type 3056;??e 19 mm;material:1.4571

OLPIDURR for CD 204;model 1989;type 3068;??e 22 mm; material: NBR

OLPIDURR CD 204;model 1989;length L = 2.100 mm;width:800 mm

OLPIDURR for CD 204;model 1989;??6 mm;length:5.850 mm; material: NBR

OLPIDURR CD 204;model 1989;length L = 2.790 mm;width:800 mm

OLPIDURR for CD 204;model 1989;??6 mm;length:7.230 mm; material: NBR

OLPIDURR for CD 204;model 1989;type 3068;??e 22 mm; material: NBR

OLPIDURR for CD 204;model 1989

OLPIDURR for CD 204;model 1989;material:1.4404;thickness:2 mm

OLPIDURR for CD 204;model 1989;type 3056;??e 19 mm;material:1.4571

SICK N175U-CP80

SICK WE24-B420

SICK WE34-B430

TURCK NI10-G18-AP6X

SICK NI20U-M30-AP6X-H1114

Kraus & Naimer CG4A550-600FT2

GRUNDFOS CH2-50 A-W-A AV 43492105

phoenix S-PT-4-EX-24DC

phoenix PT 2-PE/S-230AC-ST

phoenix FLT-CP-3S-350

phoenix VAL-CP-3S-350

WIKA 233.50 en837-1,316L CL1.0 0-6bar.G1/2B

wika 233.50 en837-1,316L CL1.0 0-10bar.G1/2B

BENDER W2-S70 

BENDER  standard:JIS CT1731 TYPE:FCT29 5VA 250/5

BENDER  standard:JIS CT1731 TYPE:FCT39 5VA 400/5

BENDER  standard:JIS CT1731 TYPE:FCT85 10VA 1000

BENDER  RCM420 

BENDER  MF0-100 15VA 1600/5

BENDER WR115X305S

BENDER  AC230V I??n/mA=1000 

SIEMENS 1LA9166-2KA90-Z,Nr.UD 1203/1433800-001-1

GESTRA Model Dichtung for NRG19-11

Evian s.r.l.  5111 80u150PG

Evian s.r.l.  561, E1107772 

heidenhain AE LB 382 ID:315420-03K

heidenhain 310128-03

heidenhain ERN430/0240103 ID:385438-30 M10 SN36075530B 10V-30V HTL

heidenhain LS 487C ML620MM 572249-12

BENDER  AC230V I??n/mA=1000 

KNF PM24407-86

OTT-JAKOB  95.600.003.3.6 

KYTOLA VLK-7403-D

KYTOLA VLK-7415-D

KYTOLA VLK-7401-D

KYTOLA 2914D-6VL

KYTOLA 2914D-3VL

KOBOLD FPS-5200

RDMANN SHE-SENSOR WITH 3+5M CABLE 830401130220 

Baumer GI331.L70C313 228091 

Peter Hirt GmbH T202F 5P0608305

IMG IMG60B-1000-ABN-PT-35

KRACHT KF40RF31-D25

KRACHT VCN 0.2 FB R1( A-04 )

Wickmann FK2 5A 162.6385.450

Wickmann FK2 7,5A 162.6385.475

Wickmann FK2 10A 162.6385.510

Wickmann FK2 15A 162.6385.515

Wickmann FK2 3A 162.6385.430

Wickmann K2 5A 162.6385.450

HBM 1-AED9101C +1-AD101B 

ferraz A70QS35-4

Wickmann FK2 3A 162.6385.430

heidenhain 315422-13 LB382C ML = 5640 1pc include: 315423-01 L = 1000 1pc; 315423-06 L = 2000 pc; 315420-04 1pc; 310126-03 1pc

SKYLOTEC GmbH HSG-001-2.5 , 2.5M 

heidenhain 315418-03 LB382C ML=840

heidenhain 310126-03 (adapter cable)

MECAIR  PXA42F

MECAIR  PXA42H

MECAIR  PXA42X

MECAIR  PXA42T 

HBM  1-C9B/2KN

HEMOMATIK HMFB-VT-200-T70-R1

VEM motors GmbH K21F 90 S2 WIS IL 1047801001205H 1.5KW +FLAI Bg80 

TWK DAF105-12*V4231*B01

TWK DAF105-12*V4196*B01 

TWK SWH2-01+CRF58*V146*C01 

CASAPPA PLP10-2DO-81E1-LBB/BA-N-EL

fisher nr.DA08D8A040UB

WERMA 644.100.75 

WERMA 644.300.75 

WERMA 644.200.75

SCHOTT PF1000S 0Cr18Ni9

KOBOLD Messring GmbH P3251B086620??0??400BAR,4??20mA??10??30VDC,G1|2AG,SEN-3251#SEN-3386A155 

ITALWEBER  NH1C125A690V

ITALWEBER NH2355A690V

ASV STUBBE GMBH& CO ASV DFM40DN32 350 

HYDROTECHNIK  31W7-00-09.00, with three connector

HYDROTECHNIK  3403-15-C3.37 

Wickmann FK2 15A 162.6385.515

hubner FGH4K 1200G-90G-2/20P??Nr.G 385669

hubner FG4K-500G-90G

Schaffner FN 3258-16-45 16A 500VAC50/60Hz

ATOS DK-1831/2/A-WG 

rexroth IW9-03-00

LAMMERS 0706/107294/1094 

SCHMERSAL AZ 335-12zrk-2437?? IEC60947-5-1 IP 67 Ui250V Uimp 4kV 

BST EMS10

DELTA NPS-400AB BS26113-E503-V50 GS??02

VSE VS 1 GPO 12V 17000 32N11/4 

SARTORIUS MP77/50KG C3MR E

SKF BAH-0013D261H103

GESTRA PA46,dn40 PN40

VEM 1020096028201H

Lumberg RKWU 19-242 HP134/04.22M

Burster 8438-6010-V306 SN:381023

Protechna Herbst GmbH & Co. KG laserstop 4080,and picture

GANTER GRIFF 711-NI-400-W-M A decouper a 350 ( decouper 25 de chaque cote)

GANTER GRIFF 711-NI-300-S-U

BTR 110160.05.27.03.17,230VAC 0.5-10S

BTR 110.352.41.20.04,230VAC/24+VUC 1.5s-30S

GANTER GRIFF 711-NI-300-W-M A decouper a 250 ( decouper 25 de chaque cote) 

GANTER GRIFF 711-NI-400-S-U

GANTER GRIFF 711-NI-400-W-M

Indu-Sol PBMA 010515

vassal 4B61H7LP2 78990

TURCK WWAK3-20/S74(20M cable)

Stoegra Antriebstechnik GmbH C202F0310EK501U

Stoegra Antriebstechnik GmbH C202F0210EK502U/3000/146

m&c ECM-2G

Mader RSE-P1-4-8-L-H

Legrand Nr.17360

SCHRACK RP310024 DC24V/16A 250V 

AEG  28612

AEG  8,000,022,841

AEG  17037

AEG  50038

AEG  8000030370

AEG  27059

AEG  8000007783

AEG  8000007784

AEG  8000014872

AEG  8000014874

HOBUT 331-581

siemens 3RG6113-3BF00-0DH0

FACOM  62W14212 

VEM 0811767081904R

VEM 0789225014904H

ALFA DOC14-20H Connection: Oil G3/4 Water G3/4

ATEG Automation GmbH 1580.9905159 105493-098

DELTECH  HF9

DELTECH HFD9

SIPOS 2SA5521-5CE

Physical Repeater  RPT-TP/FT10x2 

Physical Repeater  RPT-TP/FT10x3 

siemens TYPE:1LA1634-4KF70-Z & SER. : 251624/1997

Bieri Hydraulik AG TYP.DV7.33018 

Samson 3214 EN-JL1040 1648678

Samson 3277-03141091060101000.01 1011 1089719 

Samson 3760-00121100000.02 1008177 110057

KRACHT KF80LG15-D15 

ROTEX GS24-D64GS-6.0.D24-6.0.D14

ENRAF  CT801A 4-20mA 0-10M

almo MTA 100L6 0804-047 

TSCHAN GmbH S-BT170-250-95-Vk60D Shiploaders+SL4-Stretch

TSCHAN GmbH Kup.CJ 28/38 38.00-H7-A-GG-L=6

AMTEC K-6.214 (pitch 5mm)

AMTEC K-6.213 (pitch 5mm) 

INSYS MICROELECTRONICS GmbH MoRoS HSPA

LABOM CB1020 ??0-200MBAR ??4-20mA ??30VDC

Inertec GmbH 9704333

balluff BTL7-E100-M2150-KA20

balluff BTL-P-1013-4R

camfil p/n: 03431755

EPE D-68775 20004 G10-A00-0-P

Unkermotoren DUNKER BG62*30 24V/3.7A 3200RPM

Unkermotoren DUNKER BG40*50 24V/2.2A 3400RPM

AXOR MIRCO B MCB-060-05/10-N-S-720

WATT WATT WAF 72N4 BR5 380V 2470RPM

WATT WATT WAF 72N4 BR5 380V 2470RPM

LENZE MDXMA3M112-22

LENZE MGFQUIG080-22

LENZE EVS9323-ES 2KW

LENZE EVS9324-CSV003 4KW

LENZE EVS9326-CSV003 11KW

LENZE E82CV751K2B 0.75KW 240V

LENZE E82CV152K4B 1.5KW 400V

LENZE E82CV402K4C 4KW 400V

LENZE E82CV251K2B 0.25KW 240V

LENZE E822AFAC010

LENZE E82ZAFSC

LENZE E82ZAFC

LENZE EMF21331B

LENZE EMF2171B

LENZE EMF2177IB

LENZE MDFKARS090-22(MCA17N35)??6.9KW??23.9 Nm??3480 r/min

LENZE MDSKSAG071--13??3.2kW??8.3 Nm??3700 r/min

LENZE MDSKSAG 071-03 325V/4A 3700RPM

LENZE GKS07-3MVAR 112-22

LENZE MDXMA3M 112-22 400V/9.3A 1450RPM

LENZE MDEMA1M 080-24 400V/2.8A 1390RPM

LENZE EN60034

LENZE SDSGAXX 063-22 390V/1.23A 2800RPM

LENZE MDFMA-BVI 071-32 380V 1435RPM

LENZE D-32696

LENZE LENZE MDFMA-BVS 071-32 380V 1480RPM

ControlAir US-6-L-CA-UM

EFFBE MN 250

REXROTH 561-014-1330

REXROTH 361-060-760-0

ELHO 6/4"EHK1625 9KW,400V

CROUZET GN84137010

CROUZET GN84137010

CARLO GAVAZZI RZ4025HDP0

CARLO GAVAZZI RZ3A40D25

CARLO GAVAZZI RZ4025HDP0

CARLO GAVAZZI RZ3A40D25

parker GE42LRED3C

parker GE38SRED3C

parker GE35LR11/4EDA3C

parker GE28LREDA3C

parker GE22LR1EDA3C

parker GE20SREDA3C

parker GE18LREDA3C

parker G42LA3C

parker G38SA3C

parker G35LA3C

parker G28LA3C

parker G22LA3C

aassf G20SA3C

parker G18LA3C

parker T38SA3C

parker T35LA3C

parker RED38/20SA3C

parker RED35/22LA3C

parker RCP1-7127

parker RCP1-6100

parker RCP1-588.9

parker RCP1-576.1

parker RCP1-465

parker RCP1-342

parker RCP1-338

parker RCP1-335

parker RCP1-228

parker RCP1-222

parker RCP1-220

parker RCP1-118

SCHMERSAL AZ 335-11ZK-M20

Schaltbau  a101_en

BURGESS V9NV

BURGESS V9NV

WENGLOR HT66-MGV80

E+H 80M25-ASAAAAABABAA

E+H 50H22-CB0A1AB0ABAA

E+H 53P2H-EC0B1 AAOAAAA

E+H FMR250-A5E1CQJAA2AM

E+H CLS12-B1D1A

E+H FMR231E-AEBQJ1A2A

E+H CLS12-B1D1A

E+H FMR245-A4CWKAA2F

rosemount 475HP1ENA9GM9

rosemount OXYMITTER4000 OXT4A300011110001

SCHONBUCH IBCT 301410#

SCHONBUCH CNGT 3014

SCHONBUCH IPCT 1214

ABB AO2000 SERIES URAS26 P-.24??

SCHONBUCH CNGT 3014

SCHONBUCH IPCT 1214

SCHONBUCH IBCT 301410#

honeywell MC-PSIM11 51304362-350

EBM M2D068-CF AC400V

EBM M2D028-BF AC400V

EBM G2D146-BF02-07 0.42A 265W 400V

EBM G2D120-AA04-14 0.12 60W 

FOXBORO H92 I/A

FOXBORO P0926GG

EBM M2D068-CF AC400V

EBM M2D028-BF AC400V

EBM G2D146-BF02-07 0.42A 265W 400V

EBM G2D120-AA04-14 0.12 60W 

Burkert 6014 C 2.0 FPM MS G1/4

MILTON ROY P756-398TI

SECATEC MMR330SAKX

LAUER PCS095 HMI

GEFRAN Temp.sensor,Type:TC5N-S-I-J-35G-10-1C-12-R3

GEFRAN Melt temperature feeler 7043??Part . 2??76742

GEFRAN Melt-pressure transducer??SP 830/S 1.4M A/M??1400Bar

RGREN V61B313A-A2D/A4093/13J24

RGREN V61B413A-A2D/A3364/13J24

RGREN 2623077 24VDC

eldec flowmeter compl.??art. 9110033

eldec seal with hatshape filter??art. 9290025

eldec seal with V-shape filter??art. 9290026

siemens 6ED1 052-1FB00-0BA3(

GROSCHOPP GROSCHOPP MOTOR??PM1 85-40 160V 125W

Elco PS-AA00

Elco DI-BF00

Elco DO-BD00

CRUNDFOS CHI 2-30 A-W-G-BUBV

cyclo CNVM02-5090-B-87

amtec K-6.211 M120*3

amtec K.214 M180*4

framag 731.35155C

framag 731.34830C

EPCOS B43456-S9228-Q2 2200uf

Rexroth SN 317207-01630

BRAUN A5S13B90CE0123 TPS03 ATEX1005X EX II 1G

BRAUN E1696.51

BRAUN E1696.41

BRAUN D521.02

BRAUN E1696.31

BRAUN E1624.11

SCHENCK VKK28014

Schenckprocess DLS160

Schenckprocess VKK8004

IBAG HF 120.2 A24 CFHKPV RPM-30000 13KW

hubner 0M3-1-1??S/N:470748

wago :WAGO :1305XR1-FROM DRAWING IN MSB MANUAL IN100C,6004 L*B:-73*32MM

Damcos 1 SENSOR,MAS 2600, G30-11-1/2P 2WB/P,2WB/S,3WB/P,3WB/S,5WB/P,5WB/S,6WB/P,6WB/S

Damcos SENSOR,MAS 2600, G20-03-V/2P 3DB/P,5DB/P,6DB/S

siemens 7MC1006-1DA16-Z Y33+Y

siemens 7MC1006-1DA16-Z Y33

siemens 7ML5050-0AA21

siemens 7MF4033-1BA00

siemens 7MF4033-1BY00

siemens 7MF4920-1JK01-4B-Z

siemens 7MF4033-1BY00-1AB6

siemens 7MF4433-1GA02-1AA6

siemens 7MF4033-1CA00-1AA6-Z

siemens 7MF4033-1DA00-1AA6-Z

EFW-Elektronik 970999919

Valsar H20/1"1/2 Y PN16 DY0301

ROPEX RES-406/400V/323-456V

ROPEX RES-403

Dumarsing DMS-ES-30-S-480

AEG MCS259S/3250

AEG MCF639S-630

AEG RPM3630-630

SIEMENS 6SE7026-0HF60-Z G43+G91

SIEMENS 6SE7026-0HF60-Z G43+G91

Helios Ab.20085620;Art.0306007

BFI Automation Dipl.-Ing. K.-H. Mindermann GmbH IRX8

DLETZ TX LGTR 200 POK-ST4

DLETZ RX LGTR 200 POK-ST4

Masoneilan SVI2-22113111 POSTTTIONer??Eex ia C T6)

Masoneilan 78-40Air Set

Masoneilan ARU3A-0415NLTG4540/G Air Set

Masoneilan 496-558(NJ2-11-SNG)

Masoneilan 78-80S

Masoneilan 08-80S

Masoneilan 78-80H

Masoneilan 08-80H

Masoneilan BR200

Masoneilan BR400

Masoneilan SVI2-21113111 POSTTTIONer( Eex ia C T6)

WAGO 859-450 

 1259 PROCESS GAUGE

KISTLER load cell/9134B21/ KISTLER/inner diameter 8,1mm 

KISTLER load cell/9135B21/ KISTLER/inner diameter 10,1mm 

KISTLER load cell/9136B21/ KISTLER/inner diameter 12,1mm

KISTLER Amplifier/5051A1001 KISTLER/Amplifier for load cells

KISTLER connector/1721 

RAVARINI High-voltage generator E99.021014

 OPTIFLUX 4300F(15)1122312 DN15 

rexroth MNR-0510725070 37666 035 10

rexroth SYDFE1-2X/045R-PRA12N00-0000-A0X0XXX R900752004

rexroth SYDZ0001-1X/200V045M for SYDFE1 R900564353

rexroth 4WE 6 D6X/EG24N9K4 R900561274

rexroth 4WE 6 L6X/EG24N9K4 R900901751

rexroth 3WE 10 A3X/CG24N9K4 R900592014

rexroth 4WE 10 E3X/CG24N9K4 R900588201

rexroth 4WE 10 EA3X/CG24N9K4 R900595532

rexroth 4WE 10 J3X/CG24N9K4 R900589988

rexroth 4WE 10 L3X/CG24N9K4 R900599646

rexroth Z2S 6A1-6X R900347495

rexroth Z2S 6A2-6X R900347499

rexroth ZSFW 80 F1-1-1X/M/01 R900537417

rexroth DBW 10 B2-5X/50-6EG24N9K4 R900921748

rexroth 4WE 6 J6X/EG24N9K4 R900561288

rexroth VT 5041-3X/3 R900749983

rexroth HM 17-1X/250-C/V0/0 for SYDFE1 R900773064

rexroth WMU 10 D3X/YAW R900923315

rexroth DBE 10-3X/50XYG24K4 R900960576

rexroth 4WE 6 Q6X/EG24N9K4 R900561292

rexroth S10A1.0

rexroth 4WE 6 E6X/EG24N9K4

rexroth 4WE 6 EB6X/EG24N9K4

rexroth DBDS6P1X/50

rexroth Z2S 61-6X

rexroth 4WE 6 JA6X/EG24N9K4

rexroth DBE 10-3X/50XG24Z4-175

rexroth 4WRZE 16 E150-7X/6EG24N9K31/A1M

rexroth 4WRZE32E520-71/6EG24N9K31/A1M

rexroth A4VSO 125DR/30R-PPB13N00

rexroth VT-11118-1X

rexroth R900032356

rexroth 4WRZE 16E 100-7X/6EG24N9ETK31/A1D3WG152V

rexroth DREE 10-6X/200YG24K31A1M

rexroth R902449984

rexroth R901160004 ZDRE 10 VP2-2X/200YMG24K4M

rexroth R901142360 VT-MSPA1-11-1X/V0/0

rexroth R900074684

rexroth R055719458 

leser C24414.4684-H4 DN65 PN40 9BAR 

leser C24414.4644-H4 DN25 PN40 16BAR 

leser C24414.4644-H4 DN25 PN40 12BAR 

leser C24414.4664-H4 DN40 PN40 19BAR 

leser C24414.4654-H4 DN32 PN40 35BAR 

leser C24414.4674-H4 DN50 PN40 23BAR 

leser C24584.6234-H4 DN50 PN63 35BAR 

leser C24374.3142-H2 DN50 PN40 23BAR 

leser C24414.4664-H4 G1/2 PN40 35BAR 

RAVARINI Inverter, DMBL-03, RAVARINE Order: E95.000225

TEWS Counter motherboard, VME-IP-Carrier MA-TVME200, VIPC616 4-channel, M9750298

PAULY  PP2441qE/308/R153 e2,411 112 PP2441qS/308/R153 24VDC/R/z3,411 122 

Keller Ihne & Tesch 92305671 Nr.2010718

SAMSON  MODEL 44-6B FRA SAMSO 1/2" Female thread Namecard 1129274 Set point 0,2 - 2,0 Bar

BOURDON HAENNI MEX5D91E24,0-1.6MPa,M20*1.5

BOURDON HAENNI MEX5D31E22/D435/SS/L,0-1.0MPaRS

BOURDON HAENNI MCX5D30D51,-2.5-0kPa,G1/2B

BOURDON HAENNI MEX5D30D10,0-25kPa,G1/2B

BOURDON HAENNI MEX5D30E24,0-1.6MPa,G1/2B

RD 99006570

PULS Electronic GmbH SL 20,input 3AC 400-500V

SCHMERSAL AZM 415-22XPK14H-9725-24VAC/DC

Rexroth 608830185

LIKA I58-Y-60ZNF-28R

Balluff BES516-325E3R PNP 2mm

gebo 80.55.10.00

ZOLLERN  ZHP 3.32 03.321049715 SERIE-.101 60441100174ZOLLERN 

ZOLLERN ZHP3.3203.32/1177352SERIE-.101DREHMOME NT/TORQUE/COUPLE-M 

HBM Load cells RTN 100T 0.05

Balluff BES516-325E3R PNP 2mm

heidenhain ID 389 311-01

heidenhain ID 518 703-01

heidenhain ID 513 037-01

heidenhain ID 392 318-01

heidenhain ID 587 929-01

heidenhain ID 556 941-01

heidenhain ID 383 022-01

heidenhain RCN 226 ID533 110-01

heidenhain RCN 729 ID529 717-07

heidenhain ID 359 002-05

heidenhain ID 532 556-01

heidenhain RON285 18000 03S12-03 H1

heidenhain LB 382C Id:315420-04

heidenhain C 63535/0 H60805 ID:310127-03

heidenhain RCN729 Id:529717-07

heidenhain SP-18000-D90

Rexroth NFD03.1-480-007

Balluff BES516-325E3R PNP 2mm

KUKA BLTSH0003 Art-Nr: 71-053-386

EMHART  Proximity switches, 1001434

engel 02202-BOBO

PFANNENBERG PFANNENBERG F/N 11045102054 IP55 122/16 230V 50/60HZ 07/41 MEM

PFANNENBERG R2E190-AE77-B8??R2E190-A026-30?? M2E068-BF

STAR 1512-4-4014

bach-messtechnik BSW92 with 5M cable,ART-NR.87192

faunc A06B-6121-H006#H570 D

VULCANIC A547975J81/S-2PH,1000A

VULCANIC A547985FBK/S-2PH,800A

VULCANIC A547985FBK/S-2PH,550A

VULCANIC A547985FBK/S-2PH,450A

VULCANIC A547985H73/S-2PH150A

Pietro Fiorentini H-100 water bath heater flow: 175 ?? 104m 3 / d

Pietro Fiorentini H-200 and then angry heat flow: 52.5 ?? 104m 3 / d

Pietro Fiorentini E-100 water cooler (water) flow rate: 175 ?? 104m 3 / d

Pietro Fiorentini E-200 gas - gas heat flow: 52.5 ?? 104m 3 / d

CEMBRE TERMINAL BLOCK 24X20,5X26??? CEMBRE? E107-04 

CEMBRE 2 POLES STEATITE TERMINAL BLOCK 6MMQ? 3 ZS-B10? CEMBRE

SERVOTECNICA SLIP TING SRH2578-6P1-000 6 POLES 16A IP51

KSB T2 BOAX-B PN10 3G6K6GK CDA83 ITS100

GARDNER DENVER VACUUM RELIEF VALVE 2BH1 5./16.? 2BX2145-Z Z=350MBAR

EMHART E110 707

JOHNSON  ROTARY JOINT GA 3/8" BSP RH? GA009016159? JOHNSON FLUITEN (ITALY)

EMHART M066 684

Mobac TYP 655-119

EMHART M156 922

Mobac TYP 655-119

EMHART M153 728

Mitsubishi FX3S-30MT/ESS

MAGPOWR MAGNETIC BRAKE GBB? M124226? MAGPOWR? M013-02

MAGPOWR POWER SUPPLY UNIT PS-24? M248542? MAGPOWR? M013-02

DOCOTEC SD-IND 1.1 SK 

HOHNER 21-212B8/360

Datalogic S50-PR-5-F01-PP

KSR Kuebler ARV2-VU-L480

vero TYPE.116-10015g

HAWE GS2-4-BG24,09570930 

HONEYWELL  AY112HN 

DELTA W301IQP802F02??S/N:W088588/8

MURR 851413 GLS 1-24/10

siemens 7ME6580-4HC14-2LA1 

siemens 7ME6310-4BC13-1AA1+7ME6910-1AA10-1AA0

KUEBLER 8.5868.0220.G221.5012

MOOG B97007061

MOOG D691-2096G-4

MOOG D691Z2134G

ROLLIX  03.0181.07 234*125*25 

P+F EPV-2-SA-90,Artikelnr. 513148

WIKA IS-21-S

HUBNER GTB 9.06 L/420 SN:1949206 

HUBNER GT 9.06L/420K SN??700000401539 

fischer 50273 RM 16

fischer RG M 16X190

fischer 95704

fischer RM 16

NARVA PG55917/12V 20W 

HBM K-T10F-500Q-SF1-G-0-V6-N

HBM MP60 

rittal SK3249100

OILTECH LOC2 007-4-D-C-0-00-000-0-E80-Z

EICKMANN KDT-22-BPSGR-KST4

Samson 5277-5,85365080

Samson 3241/3374-15,84818069

Samson TROVIS6495-2,SN.110423

Delta W3013IC604H30,3 to 25mbar

EPE TLFI2-32G25

misati spain BL-32 

misati spain  BL-20

ALTHEN  P981-0107-06MO 0~350Bar s/n:JL003817 

BROOKS CRIMPING PRESS,PART  LONGER AVAILABLE PER VENDOR? 7011100? EJ BROOKS? 0000

 DVT 250L :A.1003064.01

BECKER BLOWER, SIDE CHANNEL, WITH FREQUENCY INVERTER, 3-PHASE, 4? VAU SV 8.130/1-401? BECKER? 30305033

KLL KF 400/950 NR:200824798

ABB Air filter 3BSM008149-3

ABB Air filter 3BSM003831-3

ALTHEN S-TYPE LOAD CELL, FOR PUSH AND PULL FORCES, 10VDC SUPPLY,? ADBBP-20? ALTHEN? 30384151

ALTHEN SINGLE CHANEL STRAIN GAUGE AMPLIFIER, 18-30VDC SUPPLY, 0-? SG-IP-24E-420? ALTHEN? 30410633

ROTEX ROTEX24/20

Varvel  FRS50S 1/70 G514 71B5AC24 SN:115357

Varvel SRS050701424 I=70 SN:52553

J.D. NEUHAUS GmbH & Co. KG MINI125

J.D. NEUHAUS GmbH & Co. KG MINI250

buehler MTW-9-100 L=100 10-30VDC

buehler MTF-2-70 L=70mm 10-30VDC

buehler MDF-5-10

SWR EVALUATION UNIT SOLIDFLOW FME 100 DISPLAY LCD DISPLAY POW? 66-0120? SWR? 30373636

LAUER VPC take off line VK212b.11.

SWR SOLIDFLOW SENSOR FMS - 1.4571 SENSOR FOR MONITORING OF SO? 66-0003? SWR? 30373631

LAUER  Program(for pos1)

DANFOSS FC-202P15KT4E21H1XGXXXXSXXXXAQBXCXXXXD0 VSD 15kW IP21 Modbus 24v back up

DANFOSS FC-202N160T4E54H4XGC XXXSXXXXAQBXCXXXXD0 VSD 150KW IP54 MODBUS 24V BACK UP 

Telemecanique XCKMR EN/IEC 60947-5-1

PROSOFT MVI94-GSC-E

hawe HC34T/2.5-A4/320-VB01FM-N4N4-1-G24-X84G-9/400A

hawe R2.4 

REXROTH 0000454024 000010

FUCHS TYPE: TKFSF08 SIZE:305*305*78 

Barksdale GmbH BFS-30-N 35-120 L/M

Baumer FHDM12P5001/S36A

seli me-tf15-01010802 AB-NR 

KROSCHKE PROHIBITION SIGN: DO T ENTER, SELF ADHESIVE STICKER, FO? 1259? KROSCHKE SIGN-INT. GMBH? 39460810

Benning Benning TEBECHOP,1300,24V,25A

Benning Benning BL-150

JUMO 703041/181-130-22

KOMET P80 13010

KOMET P01 10010

Benning Benning TEBECHOP,1300,24V,25A

Benning Benning BL-150 

Bihl+Wiedemann BWU2045

ROEMHELD 1895-603 

nicotra gebhardt 0124 108927 65122

Rexroth NFD03.1-480-007

LEDERLE-HERMETIC HTM31 PVDF

CELSA 70040-1020

TRAFAG GmbH sensors & controls Sn.242489-002

TRAFAG GmbH sensors & controls Sn.225201-001

MERKLE-KORFF 3715UP-250

AVN Hydraulik  lower stem 207467 for AVN  319370

AVN Hydraulik  UPPER STEM ASSEMBLY 211521 for AVN  319370

AVN Hydraulik  top packing washer 207738 for AVN  319370 

AVN Hydraulik  bottom packing washer 207342 for AVN  319370

KUEBLER 05.B8141-0

kuebler 05.DMWS8151-8.5

kuebler 05.BMSWSU8151-8.5

Barksdale BFS-10-N-G1-MS--ST

Barksdale D2T-H18SS

Barksdale DPD1T-M3SS

Baytek Industriesysteme GmbH BAYTEK BayView52-Digl Sn??4604BT1036228 

Burster 8438-6010-V306??SN:381023

ThyssenKrupp AG Hollow round t??71,m??9 for reducer K2PZ200F 

ABB 127KVAR 480V 50HZ CLMD83 

ThyssenKrupp AG Planetary Model: t = 27, m = 9 for reducer K2PZ200F 

ThyssenKrupp AG Sun pinion shaft model: t = 16, m = 9 for reducer K2PZ200F 

KANTO SEIKI Condenser _MLSB-11A-N-CE

FRONIUS Deutschland GmbH 4,075,137,R 

MAC Condenser _MAC-110BSCT-FR-0-0200

IMPAC Infrared GmbH nr:3869050 800

Carrier Condenser _30RB-160

buhl  01-SA-DCS-PW-25H 

Comem LB22WSN

GUTEKUNST SpringD-180D

di-soric DCC 12 M 08 PSK-IBSL

Tecsis 1454 084 004

TEMPRSEE A780102 R44819 FL10 4439

TEMPRSEE A780101 L=224 FL10 4441

Wagner 3940-DZ- DZ100/70-1550 SZGE 30

KIEPE PRS001IP67 Ui=230V 6ANr.91.054033

KIEPE Monitor / EDO

KIEPE Proximity switches / DG10

TR CEV65M-A-8192/4096-X10BB-E01HR

ATR OM2

ATR VM237

ATR VM237/4

HYDAC Condenser _RFCS-BL-58S

WEG BS07255,and picture

SEIM TYPE: VM 80 SCM ,CODE:EVA 080 S0

HYFRA Condenser _TRK.110

HYFRA Condenser _TKK-110-EF-S

HYFRA  Condenser _TRK-110-EF-S

HYFRA  Condenser _TRK-30-EF-S

Heidenhain ID:376836-48

Heidenhain 331880-04

HKS Filtration Rubber liner for typ:SMR120,Device .70892

PMA KS40-102-0000E-000

PMA KS42-102-0000E-000

PMA 9404 420 21411 8232 

GUHRING 412-12

GUHRING 412-16

GUHRING 413-12

GUHRING 413-16

SIEMENS 3LB4700-4SF03

Hilger u.kern Industrietechnik KS0.075

KFM 930T82 R202 17 024

p+f KFU8-FSSP-1.D

p+f PMI120-F90-IU-V1

p+f ML6-8-H-40-RT/59/95/136

p+f RL28-8-H-1500-LAS/47/115b

p+f ml8-8-hgu-220-rt/103/143 (side light 50MM)

p+f V31-GM-5M-PVC

p+f V31-WM-5M-PVC

p+f V15-G-5M-PVC

p+f SB4 Housing 2

p+f sb4-4xp input module SB4 Module 4xp

p+f sb4-2e emergency stop module SB4 MODULE 2E

MARX Typ??ST 0,8 Nr:6107/05 n,EN61558

baumer UNAM3019103/S14 

RELD .M16673979 G11,Code:JPM26M1.0660,Size: JPM26 RATIO 60/1

RELD .M166789/9 G11,Code:JPM26M1.OS60,Size:JPM26 RATIO:60/1

P+F NJ40+U1+E2-Y121838 :121838 

amtec  641.204.013

PRUDHOMME BAF 1-30

PRUDHOMME SPAN2 - AR - 31,75 DOUBLE

Settima Meccanica und Flow Mechanisms GMBH GR32 SMT16B 75L RF1 

LESER Type??459 ??Nr??4593.2524 12BAR 

DEUBLIN GmbH 1890-060-1 1/2" 

cabur R81U24F

cabur XISD15PM 

ORTLINGHAUS 0086-096-14-280000,THY11220260410 

parker  PV180R1K1T1NUPM 

MGV TYPE:PH30-2101:INPUT AC 94-264V/0.7A OUTPUT DC 21V/1.25A 

YASKAWA SGDV-780A01A 78A 15KW

YASKAWA  SGDV-330A01A002000 32.9A 5KW 

YASKAWA  SGMGH-44AC461

YASKAWA  SGMGH-1EACA61

kuebler helmut schlaps gmbh

NBB Controls + Components GmbH MS-PLANAR-NL/SMJ-4D-AA 

Hense Systemtechnik GmbH & Co. KG  HSES05SK005S/12/10/8463

KISSLING Elektrotechnik GmbH  30.211.12A

Contacts 30.214.12.917

SCANCON 2REX-A-1024-E50002

parker PAVC10038R4222

parker D1FVE02BCVF0A40

parker D1FVE02BCVF0A39

parker D1FVE02BCVF0A37

parker D31FTE01CCINF0042

danfoss FC-301PK55T4Z20H3TXXXXXSXXXXAXBXCXXXXDX

herrmann E1B10AZHER

B??hler Motor GmbH 1.61.065.023.01 DC12 

BILZ ISG3400TLK-11-FS-BIL

ITH GmbH & Co. KG 33.4009511

FOERSTER 6.762.22-6621-02 1817612 

Herbert Waldmann GmbH & Co. KG LUMATRIS-MSAL 180S 112574003-00511147 

Draegerwerk AG Polytron 3000 0??50ppm H2S 

VEGA  SN62.XXAGHKMAX 

HAHN+KOLB 58245180

E+H PMP71-AAA1W111AAA 0-400BAR

E+H PMP71-5BA1FB1GHAAA -400??400MBAR

E+H PMP71-5BA1HB11DAAA -1??1BAR

KENDRION 25 513-07A07??(25070004)??24V AC,50HZ,100%ED

FUNKE R900028892??AB32-12/02-1 TPL02-K-54-22 

MUEGGE MB2658A-110EA 

Mecman Industrial, S.L. .2229800051

PKP PROZESSMESSTECHNIK GMBH DV04.4.6.P.R.10.S.0

buehler NT M-MS-M12/450

baumer 50U9121/S14

Zucchetti Srl KIT,SPARE PART,PN:PCV-067/617,HIS 4399503323 MFG/Part: HIS SCHELDEMOND - PCV-067/617 MFG/Part: ZUCCHETTI S.r.l. - PCV-067/617 Orig Mfr/Part: RHPS - BSF4-02-5-V 

Loher ANLA-180LB-42B,NR:3227443

latronix LD6-635L-24 ,100-020-31

latronix  BV20 ,199-004-01

KAPSTO GPN320GL32

KAPSTO GPN320GL42

KAPSTO GPN320GL25

KAPSTO GPN250/32

KAPSTO GPN250/83

KAPSTO GPN300V 

Pentronic AB 8106001-590 06R-J115-400-40-1300-0

DMG 690V 40A 89579644 

DMG DINE200 690V/200A 50476444 

HASCO Z98_27-3_2-4

HASCO Z98_23-3_2-4

HASCO Z98_15-3_2-4

HASCO Z98_15.3_2.4

HASCO Z98/14/3

HASCO Z98/25.3/2.4

HASCO Z98/11.8/2.4

HASCO Z98/19.3-2.4

Trelleborg  WE5100900-T46 T/5 type Tekang Ai off special 90 ?? 98.8 ?? 6.3

Trelleborg  RU9100900-Z22/RU9 -ring 90 ?? 100 ?? 7.5

Trelleborg  RSK300900-T46 T/2K type Tecom Stepseal 90 ?? 105.1 ?? 8.3

Trelleborg  BH4301250/Ring 125 ?? 4.3 ?? 1.7

Trelleborg  ORAR00349/O-ring 113.87 ?? 5.33

Trelleborg  BH2700700/Ring 70 ?? 2.7 ?? 1.4

Trelleborg  ORAR00230/O-ring 63.09 ?? 3.53

Trelleborg  PT0301250-T46 T/T- Tecom Grameen ring 125 ?? 109.5 ?? 6.3

Trelleborg  WE5000250-T46 T/5 type Tekang Ai off special 25 ?? 32.6 ?? 4.2

Trelleborg  RU9000250-Z22/RU9 -ring 25 ?? 33 ?? 6.3

Trelleborg  RSK200250-T46 T/2K type Tecom Stepseal 25 ?? 35.7 ?? 4.2

Trelleborg  BH1300200/Ring 20 ?? 1.3 ?? 1.4

Trelleborg  ORAR00224/O-ring 44.04 ?? 3.53

Trelleborg  BH2700500/Ring 50 ?? 2.7 ?? 1.4

Trelleborg  ORAR00017/O-ring 17.17 ?? 1.78

Trelleborg  PT0200500-T46 T/T- Tecom Grameen ring 50 ?? 39 ?? 4.2

Trelleborg  WE5100400-T46 T/5 type Tekang Ai off special 45 ?? 68 ?? 32-25

Trelleborg  RU9000400-Z22/RU9 -ring 40 ?? 48.8 ?? 6.3

Trelleborg  RSK200400-T46 T/2K type Tecom Stepseal 40 ?? 50.7 ?? 4.2

Trelleborg  BH2700800/Ring 80 ?? 2.7 ?? 1.4

Trelleborg  ORAR00233/O-ring 72.62 ?? 3.53

Trelleborg  BU2700400/Ring 40 ?? 2.7 ?? 1.4

Trelleborg  ORAR00223/O-ring 40.87 ?? 3.53

Trelleborg  PT0300800-T46 T/T- Tecom Grameen ring 80 ?? 64.5 ?? 6.3

boschrexroth  4WRZE 16E 100-7X/6EG24N9ETK31/A1D3WG152V

boschrexroth REX-DREE 10-5X/200YG24 NK31M

boschrexroth  DC24V GZ45-4 R900021389 

boschrexroth  DC24V GZ63-4 R900019793 

boschrexroth DC24V R900057543 

Brooks F00960/004 5850E/B1A1B4B 

PAULSTRA 511312

WARNER H420VAR01 1600

schunk T20018362 W.??12 h7 25052505 K579584 

TWK Sensor / SWH2-01 + CRF58 * V146 * C01 linear

Supfina Grieshaber GmbH & Co. KG  Supfina TP-90 ultra- lapping grinder

TOX 340376

EA WA334011-ED620852 

EA WA334012-ED620852 

EA PD311428-ED620702 

ac-motor FY80 B-4 686/0997A04 

Clemens Lammers GmbH 12AA 132S2-2 JL1104/208252-07-0502 

ATB NF80/4A-11 380V 0.55kW B5 F IP55,212443501H

Selectron DIM751

Selectron DIM752

Selectron D0M752

Selectron SVM751

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Selectron DIT701

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MAFAG GmbH PZD B11/125-0050/R

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nerimotori AT 8082 ..070531760

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PFERD WRC0616/6SZ3P

kubler ARV2-VU-L480

TRAFAG MST9515

Regeltechnik Kornwestheim GmbH RE 3442

RUD VLBG 2.5t_M20-8500826

Duplomatic RPC1-16/CT/41

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ROLLON 63CSW-290

EMC MS56B-4 50HZ 400V 90W 0.45A 1350R/MIN 0.56 

Osram 4050300014067,12V

KLIMAL FM7.6+SGR7(M16/R1)

Bosch NR.0821100013

MANEUROP MTZ36JG4AVE-

KRIZ IN5-18HTPS

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MECATRACTION RM16M23K

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Karl Klein Ventilatorenbau GmbH DMV 370-2/S,S/N: 0512-145850P/N:84494-1.230

PHOENIX Power Module QUINT-PS-100-240AC/24DC/40A

PHOENIX QUINT-PS100-240AC/24DC/10 24VDC 10A power supply

PHOENIX QUINT-PS100-240AC/24DC/20 24VDC 20A power supply

PHOENIX QUINT-PS100-240AC/24DC/5 24VDC 5A power supply

ATEG Automation GmbH 1580.9905159 105493-098

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SIEMENS C98043-A7002-L4-12

ISH Ingenieursozietaet GmbH T/N 15001000 9-36VDC 

SIEMENS C98040-A7009-C1-6

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Kytola GMBH SR-30-8850

Kytola GMBH 2951-20-APT-F

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GS Industrie Elektronik GmbH DAB-ZA50/A1ORH 1140111-002

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L+B L350229

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KISTENPFENNIG AG  Art-nr.5067080010

PACE MBT350 6993-0020-P1

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DESTACO  QC-30m-E12

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burkert SE32 ,00436475

HITACHI U-2900 P/N:NST-2JI-1500

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VANZETTI Mechanical seals 944,100,281 with SGM185

VANZETTI Fluorinated oil component Fomblim Y-LOX 120 with SGM185

VANZETTI Shaft seal with SGM185 273100097

VANZETTI Bearing seal 273,100,277 with SGM185

VANZETTI Impeller (including spring pins) 944101052-10 with SGM185

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VANZETTI With SGM185 labyrinth ring 271 100 077

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Micro-Epsilon Messtechnik GmbH & Co. KG WDS-500-MP-C-P 2625055

GREISINGER GDH200-14 

ENERPAC RCH-202

ENERPAC RSM-300

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FLEXIM GmbH  FLUXUS ADM 8027, Ex de IIC T6 Ta -20#to60#, IBExU 01 ATEX 1064 IP66,20--32VDC, 9W

Stoegra Antriebstechnik GmbH C202F0310EK501U

Stoegra Antriebstechnik GmbH C202F0210EK502U/3000/146

EBM E2E146-AP47-86 230V50/60Hz 

EBM  4114N/2H 24VDC 

EBm R2S175-AA07-35 

制动器（brake staff）可以分两大类，工业制动器和汽车制动器 汽车制动器又分为行车制动器（脚刹），驻车制动器（手刹）。在行车过程中，一般都采用行车制动（脚刹），便于在前进的过程中减速停车，不单是使汽车保持不动。若行车制动失灵时才采用驻车制动。当车停稳后，就要使用驻车制动（手刹），防止车辆前行和后行。停车

后一般除使用驻车制动器外，上行坡位停车要将档位挂在一档（防止后行），下行坡位停车要将档位挂在倒档（防止前行）。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

工业制动器中起重机用制动器对于起重机来说既是工作装置，又是安全装置，制动器在起升机构中，是将提升或下降的货物能平稳的停止在需要的高度，或者控制提升或下降的速度，在运行或变幅等机构中，制动器能够让机构平稳的停止在需要的位置。

折叠编辑本段发展前景
工业制动器行业的下游行业主要为起重运输机械、冶金设备、矿山设备、建筑工程机械、风电及核电设备、船舶及海上重工等装备制造业，受益于这些产业的振兴与发展，工业制动器行业将迎来又一轮持续、健康的发展机遇。我国工业制动器行业在未来几年内仍将保持10%-20%的年增长率。

前瞻网发布的《 中国制动器行业市场需求与投资规划分析报告前瞻》根据我国“十二五”发展规范纲要中关于推动重点领域跨越发展的相关部署，装备制造、新能源、新材料等战略性新兴产业依然将是我国大力发展的重点领域。国家对装备制造业的规范，将有利推动我国制动器行业的发展。另外，由于2011年经济继续保持稳定增长，2011年我国的GDP将为9.5%，汽车产销情况有望继续获得较大增幅；2011年全国汽车市场总需求有望达到2000万辆。综合判断，2011年中国汽车销量增速为10%-15%，这将带动制动器行业需求市场的发展。据预计，我国制动器行业市场规模在未来5年内，仍将保持15%-25%的年增长率。

随着装备制造业的振兴和发展，国产制动器的产量也有明显增加，制动器行业的销售收入同步增长；由于受制于起步晚、技术基础薄弱以及资本投资有限，我国制动器产品以低端产品为主，业内少数企业坚持自主创新，加大研发投入，正在向科技含量较高的中、产品方向发展，制动器中、产品的*逐渐增加，中、制动器企业的利润率呈上升趋势；而低端产品生产企业则因厂商众多，竞争激烈，价格呈下降趋势，同时钢材等主要原材料价格有所波动，其利润增长速度趋缓。

折叠编辑本段分类
折叠摩擦
①摩擦式制动器。靠制动件与运动件之间的摩擦力制动。

②非摩擦式制动器。制动器的结构形式主要有磁粉制动器（利用磁粉磁化所产生的剪力来制动）、磁涡流制动器（通过调节励磁电流来调节制动力矩的大小）以及水涡流制动器等。

折叠按制动件的结构形式
又可分为外抱块式制动器、内张蹄式制动器、带式制动器、盘式制动器等；

折叠按制动件所处工作状态
还可分为常闭式制动器（常处于紧闸状态，需施加外力方可解除制动）和常开式制动器（常处于松闸状态，需施加外力方可制动）；

折叠按操纵方式
也可分为人力、液压、气压和电磁力操纵的制动器。

折叠按制动系统的作用
制动系统可分为行车制动系统、驻车制动系统、应急制动系统及辅助制动系统等。上述各制动系统中，行车制动系统和驻车制动系统是每一辆汽车都必须具备的。

折叠制动操纵能源
制动系统可分为人力制动系统、动力制动系统和伺服制动系统等。以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系统称为人力制动系统；*靠由发动机的动力[1]转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的系统称为动力制动系统；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系统称为伺服制动系统或助力制动系统。

折叠按制动能量的传输方式
制动系统可分为机械式、液压式、气压式、电磁式等多种。同时采用两种以上传能方式的制动系称为组合式制动系统。

折叠编辑本段工作原理
制动系统的一般工作原理是，利用与车身(或车架)相连的非旋转元件和与车轮(或传动轴)相连的旋转元件之间的相互摩擦来阻止车轮的转动或转动的趋势。

可用一种简单的液压制动系统示意图来说明制动系统的工作原理。一个以内圆面为工作表面的金属制动鼓固定在车轮轮毂上，随车轮一同旋转。在固定不动的制动底板上，有两个支承销，支承着两个弧形制动蹄的下端。制动蹄的外圆面上装有摩擦片。制动底板上还装有液压制动轮缸，用油管5与装在车架上的液压制动主缸相连通。主缸中的活塞3可由驾驶员通过制动踏板机构来操纵。

当驾驶员踏下制动踏板，使活塞压缩制动液时，轮缸活塞在液压的作用下将制动蹄片压向制动鼓，使制动鼓减小转动速度，或保持不动。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

在了解某款车型的刹车系统时，您可能经常会听到“前盘后鼓”或“前碟后鼓”这四个字，那么，它到底是什么意思呢？近就有读者通过电子邮件询问有关汽车制动系统的问题，比如盘式制动器和鼓式制动器的区别，通风盘和实心盘的不同之处等等。

目前车市中很多发动机排量较小的中低档车型，其制动系统大多采用“前盘后鼓式”，即前轮采用盘式制动器，后轮采用鼓式制动器，比如常见的一汽大众捷达、长安铃木奥拓及羚羊、比亚迪福莱尔、东风悦达起亚千里马、上海通用赛欧等等。我们先来简单了解一下后轮经常采用的鼓式制动器。

实际应用差别很明显，盘刹比鼓刹好用。刹车鼓中的石棉材料会致癌。鼓刹与盘刹各有利弊。在刹车效果上，鼓刹与盘刹的相差并不大，因为刹车时，是轮胎和地面的摩擦力让车子逐渐停止下来的。如果车身小巧，车身重量轻，后轮采用鼓刹就足以使轮胎和地面产生足够的摩擦力了。如果后轮使用盘刹，ABS和EBD系统也会自动降低其刹车力度，以保证后轮不会失去抓地力出现打滑、抱死现象。

散热性上，盘刹要比鼓刹散热快，通风盘刹的散热效果更好；在灵敏度上，盘刹会更高些，不过在下雨天道路泥泞的情况下当刹盘沾了泥沙后刹车效果就会大打折扣，这也是盘刹的缺点；费用方面，鼓刹较盘刹更低，而且使用寿命更长，因此一些中低档车多会采用鼓刹，中高档以上的车型基本采取四轮盘刹。

汽车设计者从经济与实用的角度出发，一般轿车采用了混合的形式，前轮盘式制动，后轮鼓式制动。四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%－80%，因此前轮制动力要比后轮大。轿车生产厂家为了节省成本，就采用前轮盘式制动，后轮鼓式制动的方式。四轮盘式制动的中高级轿车，采用前轮通风盘式制动是为了更好地散热，至于后轮采用非通风盘式同样也是成本的原因。毕竟通风盘式的制造工艺要复杂得多，价格也就相对贵了。随着材料科学的发展及成本的降低，在轿车领域中，盘式制动有逐渐取代鼓式制动的趋向。

一般制动器都是通过其中的固定元件对旋转元件施加制动力矩，使后者的旋转角速度降低，同时依靠车轮与地面的附着作用，产生路面对车轮的制动力以使汽车减速。凡利用固定元件与旋转元件工作表面的摩擦而产生制动力矩的制动器都成为摩擦制动器。目前汽车所用的摩擦制动器可分为鼓式和盘式两大类。

旋转元件固装在车轮或半轴上，即制动力矩直接分别作用于两侧车轮上的制动器称为车轮制动器。旋转元件固装在传动系的传动轴上，其制动力矩经过驱动桥再分配到两侧车轮上的制动器称为中央制动器。

折叠编辑本段制动器组成
起重机用制动器由制动瓦块、制动臂、制动轮和松闸器组成。常把制动轮作为联轴器的一个半体安装在机构的转动轴上，对称布置的制动臂与机架固定部分铰连，内侧附有摩擦材料的两个制动瓦块分别活动铰接在两制动臂上，在松闸器上闸力的作用下，成对的制动瓦块在径向抱紧制动轮而产生制动力矩。

在接通电源时，电磁松闸器的铁心吸引衔铁压向推杆，推杆推动左制动臂向左摆，主弹簧被压缩。同时，解除压力的辅助弹簧将右制动臂向右推，两制动臂带动制动瓦块与制动轮分离，机构可以运动。当切断电源时，铁心失去磁性，对衔铁的吸引力消除，因而解除衔铁对推杆的压力，在主弹簧张力的作用下，两制动臂一起向内收摆，带动制动瓦块抱紧制动轮产生制动力矩；同时，辅助弹簧被压缩。制动力矩由主弹簧力决定，辅助弹簧保证松间间隙。块式制动器的制动性能在很大程度上是由松闸器的性能决定的。

折叠编辑本段制动系
折叠功用
使行驶中的汽车减速甚至停车，使下坡行驶的汽车的速度保持稳定，以及使已停驶的汽车保持不动，这些作用统称为制动；汽车上装设的一系列专门装置，以便驾驶员能根据道路和交通等情况，借以使外界（主要是路面）在汽车某些部分（主要是车轮）施加一定的力，对汽车进行一定程度的制动，这种可控制的对汽车进行制动的外力称为制动力；这样的一系列专门装置即称为制动系。

这种用以使行驶中的汽车减速甚至停车的制动系称为行车制动系；用以使已停驶的汽车驻留原地不动的装置，称为驻车制动系。这两个制动系是每辆汽车必须具备的。

折叠组成部分
任何制动系都具有以下四个基本组成部分：

1） 供能装置，包括供给、调节制动所需能量以及改善传能介质状态的各种部件。

2） 控制装置，包括产生制动动作和控制制动效果的各种部件。

3） 传动装置，包括将制动能量传输到制动器的各个部件

4） 制动器，产生阻碍车辆的运动或运动趋势的力（制动力）的部件，其中包括辅助制动系中的缓速装置。

折叠分类
按制动能源来分类，行车制动系可分为，以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系称为人力制动系；*靠由发动机的动力转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的则是动力制动系，其制动源可以是发动机驱动的空气压缩机或油泵；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系称为伺服制动系。

驻车制动系可以是人力式或动力式。专门用于挂车的还有惯性制动系和重力制动系。

按照制动能量的传输方式，制动系可分为机械式、液压式、气压式和电磁式等。同时采用两种以上传能方式的制动系可称为组合式制动系。

折叠编辑本段鼓式制动器
简介 鼓式制动也叫块式制动，是靠制动块在制动轮上压紧来实现刹车的。鼓式制动是早期设计的制动系统，其刹车鼓的设计1902年就已经使用在马车上了，直到1920年左右才开始在汽车工业广泛应用。现在鼓式制动器的主流是内张式，它的制动块(刹车蹄)位于制动轮内侧，在刹车的时候制动块向外张开，摩擦制动轮的内侧，达到刹车的目的。 相对于盘式制动器来说，鼓式制动器的制动效能和散热性都要差许多，鼓式制动器的制动力稳定性差，在不同路面上制动力变化很大，不易于掌控。而由于散热性能差，在制动过程中会聚集大量的热量。制动块和轮鼓在高温影响下较易发生极为复杂的变形，容易产生制动衰退和振抖现象，引起制动效率下降。另外，鼓式制动器在使用一段时间后，要定期调校刹车蹄的空隙，甚至要把整个刹车鼓拆出清理累积在内的刹车粉。当然，鼓式制动器也并非一无是处，它造价便宜，而且符合传统设计。 四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%-80%，前轮制动力要比后轮大，后轮起辅助制动作用，因此轿车生产厂家为了节省成本，就采用前盘后鼓的制动方式。不过对于重型车来说，由于车速一般不是很高，刹车蹄的耐用程度也比盘式制动器高，因此许多重型车至今仍使用四轮鼓式的设计。

优点 自刹作用：鼓式刹车有良好的自刹作用，由于刹车来令片外张，车轮旋转连带着外张的刹车鼓扭曲一个角度(当然不会大到让你很容易看得出来)刹车来令片外张力(刹车制动力)越大，则情形就越明显，因此，一般大型车辆还是使用鼓式刹车，除了成本较低外，大型车与小型车的鼓刹，差别可能祗有大型采气动辅助，而小型车采真空辅助来帮助刹车。 成本较低：鼓式刹车制造技术层次较低，也是先用于刹车系统，因此制造成本要比碟式刹车低。

缺点 由于鼓式刹车刹车来令片密封于刹车鼓内，造成刹车来令片磨损后的碎削无法散去，影响刹车鼓与来令片的接触面而影响刹车性能。鼓刹大的缺点是下雨天沾了雨水后 会打滑，造成刹车失灵这才是其可怕的 领从蹄式制动器 增势与减势作用，设汽车前进时制动鼓旋转方向(这称为制动鼓正向旋转)。制动蹄1的支承点3在其前端，制动轮缸6所施加的促动力作用于其后端，因而该制动蹄张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相同。具有这种属性的制动蹄称为领蹄。与此相反，制动蹄2的支承点4在后端，促动力加于其前端，其张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相反。具有这种属性的制动蹄称为从蹄。当汽车倒驶，即制动鼓反向旋转时，蹄1变成从蹄，而蹄2则变成领蹄。这种在制动鼓正向旋转和反向旋转时，都有一个领蹄和一个从蹄的制动器即称为领从蹄式制动器。 制动时两活塞施加的促动力是相等的。因此在制动过程中对制动鼓产生一个附加的径向力。凡制动鼓所受来自二蹄的法向力不能互相平衡的制动器称为非平衡式制动器。 单向双领蹄式制动器 在制动鼓正向旋转时，两蹄均为领蹄的制动器称为双领蹄式制动器，其结构示意图如右图所示。 双领蹄式制动器与领从蹄式制动器在结构上主要有两点不相同，一是双领蹄式制动器的两制动蹄各用一个单活塞式轮缸，而领从蹄式制动器的两蹄共用一个双活塞式轮缸；二是双领蹄式制动器的两套制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是中心对称的，而领从蹄式制动器中的制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是轴对称布置的。 双向双领蹄式制动器 无论是前进制动还是倒车制动，两制动蹄都是领蹄的制动器称为双向双领蹄式制动器，图5-42是其结构示意图器。与领从蹄式制动器相比，双向双领蹄式制动器在结构上有三个特点，一是采用两个双活塞式制动轮缸；二是两制动蹄的两端都采用浮式支承，且支点的周向位置也是浮动的；三是制动底板上的所有固定元件，如制动蹄、制动轮缸、回位弹簧等都是成对的，而且既按轴对称、又按中心对称布置。 双从蹄式制动器 前进制动时两制动蹄均为从蹄的制动器称为双从蹄式制动器，其结构示意图见图5-44。这种制动器与双领蹄式制动器结构很相似，二者的差异只在于固定元件与旋转元件的相对运动方向不同。虽然双从蹄式制动器的前进制动效果低于双领蹄式和领从蹄式制动器，但其效能对摩擦系数变化的敏感程度较小，即具有良好的制动效能稳定性。 双领蹄、双向双领蹄、双从蹄式制动器的固定元件布置都是中心对称的。如果间隙调整正确，则其制动鼓所受两蹄施加的两个法向合力能互相平衡，不会对轮毂轴承造成附加径向载荷。因此，这三种制动器都属于平衡式制动器。 单向自增力式制动器 单向自增力式制动器的结构原理见右图。*制动蹄1和第二制动蹄2的下端分别浮支在浮动的顶杆6的两端。 汽车前进制动时，单活塞式轮缸将促动力FS1加于*蹄，使其上压靠到制动鼓3上。*蹄是领蹄，并且在各力作用下处于平衡状态。顶杆6是浮动的，将与力S1大小相等、方向相反的促动力FS2施于第二蹄。故第二蹄也是领蹄。作用在*蹄上的促动力和摩擦力通过顶杆传到第二蹄上，形成第二蹄促动力FS2。对制动蹄1进行受力分析可知，FS2>FS1。此外，力FS2对第二蹄支承点的力臂也大于力FS1对*蹄支承的力臂。因此，第二蹄的制动力矩必然大于*蹄的制动力矩。倒车制动时，*蹄的制动效能比一般领蹄的低得多，第二蹄则因未受促动力而不起制动作用。 双向自增力式制动器 双向自增力式制动器的结构原理如图5-47所示。其特点是制动鼓正向和反向旋转时均能借蹄鼓间的摩擦起自增力作用。它的结构不同于单向自增力式之处主要是采用双活塞式制动轮缸4，可向两蹄同时施加相等的促动力FS。制动鼓正向(如箭头所示)旋转时，前制动蹄1为*蹄，后制动蹄3为第二蹄；制动鼓反向旋转时则情况相反。在制动时，*蹄只受一个促动力FS而第二蹄则有两个促动力FS和S，且S>FS。考虑到汽车前进制动的机会远多于倒车制动，且前进制动时制动器工作负荷也远大于倒车制动，故后蹄3的摩擦片面积做得较大。制动器（brake staff）可以分两大类，工业制动器和汽车制动器 汽车制动器又分为行车制动器（脚刹），驻车制动器（手刹）。在行车过程中，一般都采用行车制动（脚刹），便于在前进的过程中减速停车，不单是使汽车保持不动。若行车制动失灵时才采用驻车制动。当车停稳后，就要使用驻车制动（手刹），防止车辆前行和后行。停车

后一般除使用驻车制动器外，上行坡位停车要将档位挂在一档（防止后行），下行坡位停车要将档位挂在倒档（防止前行）。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

工业制动器中起重机用制动器对于起重机来说既是工作装置，又是安全装置，制动器在起升机构中，是将提升或下降的货物能平稳的停止在需要的高度，或者控制提升或下降的速度，在运行或变幅等机构中，制动器能够让机构平稳的停止在需要的位置。

折叠编辑本段发展前景
工业制动器行业的下游行业主要为起重运输机械、冶金设备、矿山设备、建筑工程机械、风电及核电设备、船舶及海上重工等装备制造业，受益于这些产业的振兴与发展，工业制动器行业将迎来又一轮持续、健康的发展机遇。我国工业制动器行业在未来几年内仍将保持10%-20%的年增长率。

前瞻网发布的《 中国制动器行业市场需求与投资规划分析报告前瞻》根据我国“十二五”发展规范纲要中关于推动重点领域跨越发展的相关部署，装备制造、新能源、新材料等战略性新兴产业依然将是我国大力发展的重点领域。国家对装备制造业的规范，将有利推动我国制动器行业的发展。另外，由于2011年经济继续保持稳定增长，2011年我国的GDP将为9.5%，汽车产销情况有望继续获得较大增幅；2011年全国汽车市场总需求有望达到2000万辆。综合判断，2011年中国汽车销量增速为10%-15%，这将带动制动器行业需求市场的发展。据预计，我国制动器行业市场规模在未来5年内，仍将保持15%-25%的年增长率。

随着装备制造业的振兴和发展，国产制动器的产量也有明显增加，制动器行业的销售收入同步增长；由于受制于起步晚、技术基础薄弱以及资本投资有限，我国制动器产品以低端产品为主，业内少数企业坚持自主创新，加大研发投入，正在向科技含量较高的中、产品方向发展，制动器中、产品的*逐渐增加，中、制动器企业的利润率呈上升趋势；而低端产品生产企业则因厂商众多，竞争激烈，价格呈下降趋势，同时钢材等主要原材料价格有所波动，其利润增长速度趋缓。

折叠编辑本段分类
折叠摩擦
①摩擦式制动器。靠制动件与运动件之间的摩擦力制动。

②非摩擦式制动器。制动器的结构形式主要有磁粉制动器（利用磁粉磁化所产生的剪力来制动）、磁涡流制动器（通过调节励磁电流来调节制动力矩的大小）以及水涡流制动器等。

折叠按制动件的结构形式
又可分为外抱块式制动器、内张蹄式制动器、带式制动器、盘式制动器等；

折叠按制动件所处工作状态
还可分为常闭式制动器（常处于紧闸状态，需施加外力方可解除制动）和常开式制动器（常处于松闸状态，需施加外力方可制动）；

折叠按操纵方式
也可分为人力、液压、气压和电磁力操纵的制动器。

折叠按制动系统的作用
制动系统可分为行车制动系统、驻车制动系统、应急制动系统及辅助制动系统等。上述各制动系统中，行车制动系统和驻车制动系统是每一辆汽车都必须具备的。

折叠制动操纵能源
制动系统可分为人力制动系统、动力制动系统和伺服制动系统等。以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系统称为人力制动系统；*靠由发动机的动力[1]转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的系统称为动力制动系统；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系统称为伺服制动系统或助力制动系统。

折叠按制动能量的传输方式
制动系统可分为机械式、液压式、气压式、电磁式等多种。同时采用两种以上传能方式的制动系称为组合式制动系统。

折叠编辑本段工作原理
制动系统的一般工作原理是，利用与车身(或车架)相连的非旋转元件和与车轮(或传动轴)相连的旋转元件之间的相互摩擦来阻止车轮的转动或转动的趋势。

可用一种简单的液压制动系统示意图来说明制动系统的工作原理。一个以内圆面为工作表面的金属制动鼓固定在车轮轮毂上，随车轮一同旋转。在固定不动的制动底板上，有两个支承销，支承着两个弧形制动蹄的下端。制动蹄的外圆面上装有摩擦片。制动底板上还装有液压制动轮缸，用油管5与装在车架上的液压制动主缸相连通。主缸中的活塞3可由驾驶员通过制动踏板机构来操纵。

当驾驶员踏下制动踏板，使活塞压缩制动液时，轮缸活塞在液压的作用下将制动蹄片压向制动鼓，使制动鼓减小转动速度，或保持不动。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

在了解某款车型的刹车系统时，您可能经常会听到“前盘后鼓”或“前碟后鼓”这四个字，那么，它到底是什么意思呢？近就有读者通过电子邮件询问有关汽车制动系统的问题，比如盘式制动器和鼓式制动器的区别，通风盘和实心盘的不同之处等等。

目前车市中很多发动机排量较小的中低档车型，其制动系统大多采用“前盘后鼓式”，即前轮采用盘式制动器，后轮采用鼓式制动器，比如常见的一汽大众捷达、长安铃木奥拓及羚羊、比亚迪福莱尔、东风悦达起亚千里马、上海通用赛欧等等。我们先来简单了解一下后轮经常采用的鼓式制动器。

实际应用差别很明显，盘刹比鼓刹好用。刹车鼓中的石棉材料会致癌。鼓刹与盘刹各有利弊。在刹车效果上，鼓刹与盘刹的相差并不大，因为刹车时，是轮胎和地面的摩擦力让车子逐渐停止下来的。如果车身小巧，车身重量轻，后轮采用鼓刹就足以使轮胎和地面产生足够的摩擦力了。如果后轮使用盘刹，ABS和EBD系统也会自动降低其刹车力度，以保证后轮不会失去抓地力出现打滑、抱死现象。

散热性上，盘刹要比鼓刹散热快，通风盘刹的散热效果更好；在灵敏度上，盘刹会更高些，不过在下雨天道路泥泞的情况下当刹盘沾了泥沙后刹车效果就会大打折扣，这也是盘刹的缺点；费用方面，鼓刹较盘刹更低，而且使用寿命更长，因此一些中低档车多会采用鼓刹，中高档以上的车型基本采取四轮盘刹。

汽车设计者从经济与实用的角度出发，一般轿车采用了混合的形式，前轮盘式制动，后轮鼓式制动。四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%－80%，因此前轮制动力要比后轮大。轿车生产厂家为了节省成本，就采用前轮盘式制动，后轮鼓式制动的方式。四轮盘式制动的中高级轿车，采用前轮通风盘式制动是为了更好地散热，至于后轮采用非通风盘式同样也是成本的原因。毕竟通风盘式的制造工艺要复杂得多，价格也就相对贵了。随着材料科学的发展及成本的降低，在轿车领域中，盘式制动有逐渐取代鼓式制动的趋向。

一般制动器都是通过其中的固定元件对旋转元件施加制动力矩，使后者的旋转角速度降低，同时依靠车轮与地面的附着作用，产生路面对车轮的制动力以使汽车减速。凡利用固定元件与旋转元件工作表面的摩擦而产生制动力矩的制动器都成为摩擦制动器。目前汽车所用的摩擦制动器可分为鼓式和盘式两大类。

旋转元件固装在车轮或半轴上，即制动力矩直接分别作用于两侧车轮上的制动器称为车轮制动器。旋转元件固装在传动系的传动轴上，其制动力矩经过驱动桥再分配到两侧车轮上的制动器称为中央制动器。

折叠编辑本段制动器组成
起重机用制动器由制动瓦块、制动臂、制动轮和松闸器组成。常把制动轮作为联轴器的一个半体安装在机构的转动轴上，对称布置的制动臂与机架固定部分铰连，内侧附有摩擦材料的两个制动瓦块分别活动铰接在两制动臂上，在松闸器上闸力的作用下，成对的制动瓦块在径向抱紧制动轮而产生制动力矩。

在接通电源时，电磁松闸器的铁心吸引衔铁压向推杆，推杆推动左制动臂向左摆，主弹簧被压缩。同时，解除压力的辅助弹簧将右制动臂向右推，两制动臂带动制动瓦块与制动轮分离，机构可以运动。当切断电源时，铁心失去磁性，对衔铁的吸引力消除，因而解除衔铁对推杆的压力，在主弹簧张力的作用下，两制动臂一起向内收摆，带动制动瓦块抱紧制动轮产生制动力矩；同时，辅助弹簧被压缩。制动力矩由主弹簧力决定，辅助弹簧保证松间间隙。块式制动器的制动性能在很大程度上是由松闸器的性能决定的。

折叠编辑本段制动系
折叠功用
使行驶中的汽车减速甚至停车，使下坡行驶的汽车的速度保持稳定，以及使已停驶的汽车保持不动，这些作用统称为制动；汽车上装设的一系列专门装置，以便驾驶员能根据道路和交通等情况，借以使外界（主要是路面）在汽车某些部分（主要是车轮）施加一定的力，对汽车进行一定程度的制动，这种可控制的对汽车进行制动的外力称为制动力；这样的一系列专门装置即称为制动系。

这种用以使行驶中的汽车减速甚至停车的制动系称为行车制动系；用以使已停驶的汽车驻留原地不动的装置，称为驻车制动系。这两个制动系是每辆汽车必须具备的。

折叠组成部分
任何制动系都具有以下四个基本组成部分：

1） 供能装置，包括供给、调节制动所需能量以及改善传能介质状态的各种部件。

2） 控制装置，包括产生制动动作和控制制动效果的各种部件。

3） 传动装置，包括将制动能量传输到制动器的各个部件

4） 制动器，产生阻碍车辆的运动或运动趋势的力（制动力）的部件，其中包括辅助制动系中的缓速装置。

折叠分类
按制动能源来分类，行车制动系可分为，以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系称为人力制动系；*靠由发动机的动力转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的则是动力制动系，其制动源可以是发动机驱动的空气压缩机或油泵；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系称为伺服制动系。

驻车制动系可以是人力式或动力式。专门用于挂车的还有惯性制动系和重力制动系。

按照制动能量的传输方式，制动系可分为机械式、液压式、气压式和电磁式等。同时采用两种以上传能方式的制动系可称为组合式制动系。

折叠编辑本段鼓式制动器
简介 鼓式制动也叫块式制动，是靠制动块在制动轮上压紧来实现刹车的。鼓式制动是早期设计的制动系统，其刹车鼓的设计1902年就已经使用在马车上了，直到1920年左右才开始在汽车工业广泛应用。现在鼓式制动器的主流是内张式，它的制动块(刹车蹄)位于制动轮内侧，在刹车的时候制动块向外张开，摩擦制动轮的内侧，达到刹车的目的。 相对于盘式制动器来说，鼓式制动器的制动效能和散热性都要差许多，鼓式制动器的制动力稳定性差，在不同路面上制动力变化很大，不易于掌控。而由于散热性能差，在制动过程中会聚集大量的热量。制动块和轮鼓在高温影响下较易发生极为复杂的变形，容易产生制动衰退和振抖现象，引起制动效率下降。另外，鼓式制动器在使用一段时间后，要定期调校刹车蹄的空隙，甚至要把整个刹车鼓拆出清理累积在内的刹车粉。当然，鼓式制动器也并非一无是处，它造价便宜，而且符合传统设计。 四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%-80%，前轮制动力要比后轮大，后轮起辅助制动作用，因此轿车生产厂家为了节省成本，就采用前盘后鼓的制动方式。不过对于重型车来说，由于车速一般不是很高，刹车蹄的耐用程度也比盘式制动器高，因此许多重型车至今仍使用四轮鼓式的设计。

优点 自刹作用：鼓式刹车有良好的自刹作用，由于刹车来令片外张，车轮旋转连带着外张的刹车鼓扭曲一个角度(当然不会大到让你很容易看得出来)刹车来令片外张力(刹车制动力)越大，则情形就越明显，因此，一般大型车辆还是使用鼓式刹车，除了成本较低外，大型车与小型车的鼓刹，差别可能祗有大型采气动辅助，而小型车采真空辅助来帮助刹车。 成本较低：鼓式刹车制造技术层次较低，也是先用于刹车系统，因此制造成本要比碟式刹车低。

缺点 由于鼓式刹车刹车来令片密封于刹车鼓内，造成刹车来令片磨损后的碎削无法散去，影响刹车鼓与来令片的接触面而影响刹车性能。鼓刹大的缺点是下雨天沾了雨水后 会打滑，造成刹车失灵这才是其可怕的 领从蹄式制动器 增势与减势作用，设汽车前进时制动鼓旋转方向(这称为制动鼓正向旋转)。制动蹄1的支承点3在其前端，制动轮缸6所施加的促动力作用于其后端，因而该制动蹄张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相同。具有这种属性的制动蹄称为领蹄。与此相反，制动蹄2的支承点4在后端，促动力加于其前端，其张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相反。具有这种属性的制动蹄称为从蹄。当汽车倒驶，即制动鼓反向旋转时，蹄1变成从蹄，而蹄2则变成领蹄。这种在制动鼓正向旋转和反向旋转时，都有一个领蹄和一个从蹄的制动器即称为领从蹄式制动器。 制动时两活塞施加的促动力是相等的。因此在制动过程中对制动鼓产生一个附加的径向力。凡制动鼓所受来自二蹄的法向力不能互相平衡的制动器称为非平衡式制动器。 单向双领蹄式制动器 在制动鼓正向旋转时，两蹄均为领蹄的制动器称为双领蹄式制动器，其结构示意图如右图所示。 双领蹄式制动器与领从蹄式制动器在结构上主要有两点不相同，一是双领蹄式制动器的两制动蹄各用一个单活塞式轮缸，而领从蹄式制动器的两蹄共用一个双活塞式轮缸；二是双领蹄式制动器的两套制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是中心对称的，而领从蹄式制动器中的制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是轴对称布置的。 双向双领蹄式制动器 无论是前进制动还是倒车制动，两制动蹄都是领蹄的制动器称为双向双领蹄式制动器，图5-42是其结构示意图器。与领从蹄式制动器相比，双向双领蹄式制动器在结构上有三个特点，一是采用两个双活塞式制动轮缸；二是两制动蹄的两端都采用浮式支承，且支点的周向位置也是浮动的；三是制动底板上的所有固定元件，如制动蹄、制动轮缸、回位弹簧等都是成对的，而且既按轴对称、又按中心对称布置。 双从蹄式制动器 前进制动时两制动蹄均为从蹄的制动器称为双从蹄式制动器，其结构示意图见图5-44。这种制动器与双领蹄式制动器结构很相似，二者的差异只在于固定元件与旋转元件的相对运动方向不同。虽然双从蹄式制动器的前进制动效果低于双领蹄式和领从蹄式制动器，但其效能对摩擦系数变化的敏感程度较小，即具有良好的制动效能稳定性。 双领蹄、双向双领蹄、双从蹄式制动器的固定元件布置都是中心对称的。如果间隙调整正确，则其制动鼓所受两蹄施加的两个法向合力能互相平衡，不会对轮毂轴承造成附加径向载荷。因此，这三种制动器都属于平衡式制动器。 单向自增力式制动器 单向自增力式制动器的结构原理见右图。*制动蹄1和第二制动蹄2的下端分别浮支在浮动的顶杆6的两端。 汽车前进制动时，单活塞式轮缸将促动力FS1加于*蹄，使其上压靠到制动鼓3上。*蹄是领蹄，并且在各力作用下处于平衡状态。顶杆6是浮动的，将与力S1大小相等、方向相反的促动力FS2施于第二蹄。故第二蹄也是领蹄。作用在*蹄上的促动力和摩擦力通过顶杆传到第二蹄上，形成第二蹄促动力FS2。对制动蹄1进行受力分析可知，FS2>FS1。此外，力FS2对第二蹄支承点的力臂也大于力FS1对*蹄支承的力臂。因此，第二蹄的制动力矩必然大于*蹄的制动力矩。倒车制动时，*蹄的制动效能比一般领蹄的低得多，第二蹄则因未受促动力而不起制动作用。 双向自增力式制动器 双向自增力式制动器的结构原理如图5-47所示。其特点是制动鼓正向和反向旋转时均能借蹄鼓间的摩擦起自增力作用。它的结构不同于单向自增力式之处主要是采用双活塞式制动轮缸4，可向两蹄同时施加相等的促动力FS。制动鼓正向(如箭头所示)旋转时，前制动蹄1为*蹄，后制动蹄3为第二蹄；制动鼓反向旋转时则情况相反。在制动时，*蹄只受一个促动力FS而第二蹄则有两个促动力FS和S，且S>FS。考虑到汽车前进制动的机会远多于倒车制动，且前进制动时制动器工作负荷也远大于倒车制动，故后蹄3的摩擦片面积做得较大。制动器（brake staff）可以分两大类，工业制动器和汽车制动器 汽车制动器又分为行车制动器（脚刹），驻车制动器（手刹）。在行车过程中，一般都采用行车制动（脚刹），便于在前进的过程中减速停车，不单是使汽车保持不动。若行车制动失灵时才采用驻车制动。当车停稳后，就要使用驻车制动（手刹），防止车辆前行和后行。停车

后一般除使用驻车制动器外，上行坡位停车要将档位挂在一档（防止后行），下行坡位停车要将档位挂在倒档（防止前行）。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

工业制动器中起重机用制动器对于起重机来说既是工作装置，又是安全装置，制动器在起升机构中，是将提升或下降的货物能平稳的停止在需要的高度，或者控制提升或下降的速度，在运行或变幅等机构中，制动器能够让机构平稳的停止在需要的位置。

折叠编辑本段发展前景
工业制动器行业的下游行业主要为起重运输机械、冶金设备、矿山设备、建筑工程机械、风电及核电设备、船舶及海上重工等装备制造业，受益于这些产业的振兴与发展，工业制动器行业将迎来又一轮持续、健康的发展机遇。我国工业制动器行业在未来几年内仍将保持10%-20%的年增长率。

前瞻网发布的《 中国制动器行业市场需求与投资规划分析报告前瞻》根据我国“十二五”发展规范纲要中关于推动重点领域跨越发展的相关部署，装备制造、新能源、新材料等战略性新兴产业依然将是我国大力发展的重点领域。国家对装备制造业的规范，将有利推动我国制动器行业的发展。另外，由于2011年经济继续保持稳定增长，2011年我国的GDP将为9.5%，汽车产销情况有望继续获得较大增幅；2011年全国汽车市场总需求有望达到2000万辆。综合判断，2011年中国汽车销量增速为10%-15%，这将带动制动器行业需求市场的发展。据预计，我国制动器行业市场规模在未来5年内，仍将保持15%-25%的年增长率。

随着装备制造业的振兴和发展，国产制动器的产量也有明显增加，制动器行业的销售收入同步增长；由于受制于起步晚、技术基础薄弱以及资本投资有限，我国制动器产品以低端产品为主，业内少数企业坚持自主创新，加大研发投入，正在向科技含量较高的中、产品方向发展，制动器中、产品的*逐渐增加，中、制动器企业的利润率呈上升趋势；而低端产品生产企业则因厂商众多，竞争激烈，价格呈下降趋势，同时钢材等主要原材料价格有所波动，其利润增长速度趋缓。

折叠编辑本段分类
折叠摩擦
①摩擦式制动器。靠制动件与运动件之间的摩擦力制动。

②非摩擦式制动器。制动器的结构形式主要有磁粉制动器（利用磁粉磁化所产生的剪力来制动）、磁涡流制动器（通过调节励磁电流来调节制动力矩的大小）以及水涡流制动器等。

折叠按制动件的结构形式
又可分为外抱块式制动器、内张蹄式制动器、带式制动器、盘式制动器等；

折叠按制动件所处工作状态
还可分为常闭式制动器（常处于紧闸状态，需施加外力方可解除制动）和常开式制动器（常处于松闸状态，需施加外力方可制动）；

折叠按操纵方式
也可分为人力、液压、气压和电磁力操纵的制动器。

折叠按制动系统的作用
制动系统可分为行车制动系统、驻车制动系统、应急制动系统及辅助制动系统等。上述各制动系统中，行车制动系统和驻车制动系统是每一辆汽车都必须具备的。

折叠制动操纵能源
制动系统可分为人力制动系统、动力制动系统和伺服制动系统等。以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系统称为人力制动系统；*靠由发动机的动力[1]转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的系统称为动力制动系统；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系统称为伺服制动系统或助力制动系统。

折叠按制动能量的传输方式
制动系统可分为机械式、液压式、气压式、电磁式等多种。同时采用两种以上传能方式的制动系称为组合式制动系统。

折叠编辑本段工作原理
制动系统的一般工作原理是，利用与车身(或车架)相连的非旋转元件和与车轮(或传动轴)相连的旋转元件之间的相互摩擦来阻止车轮的转动或转动的趋势。

可用一种简单的液压制动系统示意图来说明制动系统的工作原理。一个以内圆面为工作表面的金属制动鼓固定在车轮轮毂上，随车轮一同旋转。在固定不动的制动底板上，有两个支承销，支承着两个弧形制动蹄的下端。制动蹄的外圆面上装有摩擦片。制动底板上还装有液压制动轮缸，用油管5与装在车架上的液压制动主缸相连通。主缸中的活塞3可由驾驶员通过制动踏板机构来操纵。

当驾驶员踏下制动踏板，使活塞压缩制动液时，轮缸活塞在液压的作用下将制动蹄片压向制动鼓，使制动鼓减小转动速度，或保持不动。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

在了解某款车型的刹车系统时，您可能经常会听到“前盘后鼓”或“前碟后鼓”这四个字，那么，它到底是什么意思呢？近就有读者通过电子邮件询问有关汽车制动系统的问题，比如盘式制动器和鼓式制动器的区别，通风盘和实心盘的不同之处等等。

目前车市中很多发动机排量较小的中低档车型，其制动系统大多采用“前盘后鼓式”，即前轮采用盘式制动器，后轮采用鼓式制动器，比如常见的一汽大众捷达、长安铃木奥拓及羚羊、比亚迪福莱尔、东风悦达起亚千里马、上海通用赛欧等等。我们先来简单了解一下后轮经常采用的鼓式制动器。

实际应用差别很明显，盘刹比鼓刹好用。刹车鼓中的石棉材料会致癌。鼓刹与盘刹各有利弊。在刹车效果上，鼓刹与盘刹的相差并不大，因为刹车时，是轮胎和地面的摩擦力让车子逐渐停止下来的。如果车身小巧，车身重量轻，后轮采用鼓刹就足以使轮胎和地面产生足够的摩擦力了。如果后轮使用盘刹，ABS和EBD系统也会自动降低其刹车力度，以保证后轮不会失去抓地力出现打滑、抱死现象。

散热性上，盘刹要比鼓刹散热快，通风盘刹的散热效果更好；在灵敏度上，盘刹会更高些，不过在下雨天道路泥泞的情况下当刹盘沾了泥沙后刹车效果就会大打折扣，这也是盘刹的缺点；费用方面，鼓刹较盘刹更低，而且使用寿命更长，因此一些中低档车多会采用鼓刹，中高档以上的车型基本采取四轮盘刹。

汽车设计者从经济与实用的角度出发，一般轿车采用了混合的形式，前轮盘式制动，后轮鼓式制动。四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%－80%，因此前轮制动力要比后轮大。轿车生产厂家为了节省成本，就采用前轮盘式制动，后轮鼓式制动的方式。四轮盘式制动的中高级轿车，采用前轮通风盘式制动是为了更好地散热，至于后轮采用非通风盘式同样也是成本的原因。毕竟通风盘式的制造工艺要复杂得多，价格也就相对贵了。随着材料科学的发展及成本的降低，在轿车领域中，盘式制动有逐渐取代鼓式制动的趋向。

一般制动器都是通过其中的固定元件对旋转元件施加制动力矩，使后者的旋转角速度降低，同时依靠车轮与地面的附着作用，产生路面对车轮的制动力以使汽车减速。凡利用固定元件与旋转元件工作表面的摩擦而产生制动力矩的制动器都成为摩擦制动器。目前汽车所用的摩擦制动器可分为鼓式和盘式两大类。

旋转元件固装在车轮或半轴上，即制动力矩直接分别作用于两侧车轮上的制动器称为车轮制动器。旋转元件固装在传动系的传动轴上，其制动力矩经过驱动桥再分配到两侧车轮上的制动器称为中央制动器。

折叠编辑本段制动器组成
起重机用制动器由制动瓦块、制动臂、制动轮和松闸器组成。常把制动轮作为联轴器的一个半体安装在机构的转动轴上，对称布置的制动臂与机架固定部分铰连，内侧附有摩擦材料的两个制动瓦块分别活动铰接在两制动臂上，在松闸器上闸力的作用下，成对的制动瓦块在径向抱紧制动轮而产生制动力矩。

在接通电源时，电磁松闸器的铁心吸引衔铁压向推杆，推杆推动左制动臂向左摆，主弹簧被压缩。同时，解除压力的辅助弹簧将右制动臂向右推，两制动臂带动制动瓦块与制动轮分离，机构可以运动。当切断电源时，铁心失去磁性，对衔铁的吸引力消除，因而解除衔铁对推杆的压力，在主弹簧张力的作用下，两制动臂一起向内收摆，带动制动瓦块抱紧制动轮产生制动力矩；同时，辅助弹簧被压缩。制动力矩由主弹簧力决定，辅助弹簧保证松间间隙。块式制动器的制动性能在很大程度上是由松闸器的性能决定的。

折叠编辑本段制动系
折叠功用
使行驶中的汽车减速甚至停车，使下坡行驶的汽车的速度保持稳定，以及使已停驶的汽车保持不动，这些作用统称为制动；汽车上装设的一系列专门装置，以便驾驶员能根据道路和交通等情况，借以使外界（主要是路面）在汽车某些部分（主要是车轮）施加一定的力，对汽车进行一定程度的制动，这种可控制的对汽车进行制动的外力称为制动力；这样的一系列专门装置即称为制动系。

这种用以使行驶中的汽车减速甚至停车的制动系称为行车制动系；用以使已停驶的汽车驻留原地不动的装置，称为驻车制动系。这两个制动系是每辆汽车必须具备的。

折叠组成部分
任何制动系都具有以下四个基本组成部分：

1） 供能装置，包括供给、调节制动所需能量以及改善传能介质状态的各种部件。

2） 控制装置，包括产生制动动作和控制制动效果的各种部件。

3） 传动装置，包括将制动能量传输到制动器的各个部件

4） 制动器，产生阻碍车辆的运动或运动趋势的力（制动力）的部件，其中包括辅助制动系中的缓速装置。

折叠分类
按制动能源来分类，行车制动系可分为，以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系称为人力制动系；*靠由发动机的动力转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的则是动力制动系，其制动源可以是发动机驱动的空气压缩机或油泵；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系称为伺服制动系。

驻车制动系可以是人力式或动力式。专门用于挂车的还有惯性制动系和重力制动系。

按照制动能量的传输方式，制动系可分为机械式、液压式、气压式和电磁式等。同时采用两种以上传能方式的制动系可称为组合式制动系。

折叠编辑本段鼓式制动器
简介 鼓式制动也叫块式制动，是靠制动块在制动轮上压紧来实现刹车的。鼓式制动是早期设计的制动系统，其刹车鼓的设计1902年就已经使用在马车上了，直到1920年左右才开始在汽车工业广泛应用。现在鼓式制动器的主流是内张式，它的制动块(刹车蹄)位于制动轮内侧，在刹车的时候制动块向外张开，摩擦制动轮的内侧，达到刹车的目的。 相对于盘式制动器来说，鼓式制动器的制动效能和散热性都要差许多，鼓式制动器的制动力稳定性差，在不同路面上制动力变化很大，不易于掌控。而由于散热性能差，在制动过程中会聚集大量的热量。制动块和轮鼓在高温影响下较易发生极为复杂的变形，容易产生制动衰退和振抖现象，引起制动效率下降。另外，鼓式制动器在使用一段时间后，要定期调校刹车蹄的空隙，甚至要把整个刹车鼓拆出清理累积在内的刹车粉。当然，鼓式制动器也并非一无是处，它造价便宜，而且符合传统设计。 四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%-80%，前轮制动力要比后轮大，后轮起辅助制动作用，因此轿车生产厂家为了节省成本，就采用前盘后鼓的制动方式。不过对于重型车来说，由于车速一般不是很高，刹车蹄的耐用程度也比盘式制动器高，因此许多重型车至今仍使用四轮鼓式的设计。

优点 自刹作用：鼓式刹车有良好的自刹作用，由于刹车来令片外张，车轮旋转连带着外张的刹车鼓扭曲一个角度(当然不会大到让你很容易看得出来)刹车来令片外张力(刹车制动力)越大，则情形就越明显，因此，一般大型车辆还是使用鼓式刹车，除了成本较低外，大型车与小型车的鼓刹，差别可能祗有大型采气动辅助，而小型车采真空辅助来帮助刹车。 成本较低：鼓式刹车制造技术层次较低，也是先用于刹车系统，因此制造成本要比碟式刹车低。

缺点 由于鼓式刹车刹车来令片密封于刹车鼓内，造成刹车来令片磨损后的碎削无法散去，影响刹车鼓与来令片的接触面而影响刹车性能。鼓刹大的缺点是下雨天沾了雨水后 会打滑，造成刹车失灵这才是其可怕的 领从蹄式制动器 增势与减势作用，设汽车前进时制动鼓旋转方向(这称为制动鼓正向旋转)。制动蹄1的支承点3在其前端，制动轮缸6所施加的促动力作用于其后端，因而该制动蹄张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相同。具有这种属性的制动蹄称为领蹄。与此相反，制动蹄2的支承点4在后端，促动力加于其前端，其张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相反。具有这种属性的制动蹄称为从蹄。当汽车倒驶，即制动鼓反向旋转时，蹄1变成从蹄，而蹄2则变成领蹄。这种在制动鼓正向旋转和反向旋转时，都有一个领蹄和一个从蹄的制动器即称为领从蹄式制动器。 制动时两活塞施加的促动力是相等的。因此在制动过程中对制动鼓产生一个附加的径向力。凡制动鼓所受来自二蹄的法向力不能互相平衡的制动器称为非平衡式制动器。 单向双领蹄式制动器 在制动鼓正向旋转时，两蹄均为领蹄的制动器称为双领蹄式制动器，其结构示意图如右图所示。 双领蹄式制动器与领从蹄式制动器在结构上主要有两点不相同，一是双领蹄式制动器的两制动蹄各用一个单活塞式轮缸，而领从蹄式制动器的两蹄共用一个双活塞式轮缸；二是双领蹄式制动器的两套制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是中心对称的，而领从蹄式制动器中的制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是轴对称布置的。 双向双领蹄式制动器 无论是前进制动还是倒车制动，两制动蹄都是领蹄的制动器称为双向双领蹄式制动器，图5-42是其结构示意图器。与领从蹄式制动器相比，双向双领蹄式制动器在结构上有三个特点，一是采用两个双活塞式制动轮缸；二是两制动蹄的两端都采用浮式支承，且支点的周向位置也是浮动的；三是制动底板上的所有固定元件，如制动蹄、制动轮缸、回位弹簧等都是成对的，而且既按轴对称、又按中心对称布置。 双从蹄式制动器 前进制动时两制动蹄均为从蹄的制动器称为双从蹄式制动器，其结构示意图见图5-44。这种制动器与双领蹄式制动器结构很相似，二者的差异只在于固定元件与旋转元件的相对运动方向不同。虽然双从蹄式制动器的前进制动效果低于双领蹄式和领从蹄式制动器，但其效能对摩擦系数变化的敏感程度较小，即具有良好的制动效能稳定性。 双领蹄、双向双领蹄、双从蹄式制动器的固定元件布置都是中心对称的。如果间隙调整正确，则其制动鼓所受两蹄施加的两个法向合力能互相平衡，不会对轮毂轴承造成附加径向载荷。因此，这三种制动器都属于平衡式制动器。 单向自增力式制动器 单向自增力式制动器的结构原理见右图。*制动蹄1和第二制动蹄2的下端分别浮支在浮动的顶杆6的两端。 汽车前进制动时，单活塞式轮缸将促动力FS1加于*蹄，使其上压靠到制动鼓3上。*蹄是领蹄，并且在各力作用下处于平衡状态。顶杆6是浮动的，将与力S1大小相等、方向相反的促动力FS2施于第二蹄。故第二蹄也是领蹄。作用在*蹄上的促动力和摩擦力通过顶杆传到第二蹄上，形成第二蹄促动力FS2。对制动蹄1进行受力分析可知，FS2>FS1。此外，力FS2对第二蹄支承点的力臂也大于力FS1对*蹄支承的力臂。因此，第二蹄的制动力矩必然大于*蹄的制动力矩。倒车制动时，*蹄的制动效能比一般领蹄的低得多，第二蹄则因未受促动力而不起制动作用。 双向自增力式制动器 双向自增力式制动器的结构原理如图5-47所示。其特点是制动鼓正向和反向旋转时均能借蹄鼓间的摩擦起自增力作用。它的结构不同于单向自增力式之处主要是采用双活塞式制动轮缸4，可向两蹄同时施加相等的促动力FS。制动鼓正向(如箭头所示)旋转时，前制动蹄1为*蹄，后制动蹄3为第二蹄；制动鼓反向旋转时则情况相反。在制动时，*蹄只受一个促动力FS而第二蹄则有两个促动力FS和S，且S>FS。考虑到汽车前进制动的机会远多于倒车制动，且前进制动时制动器工作负荷也远大于倒车制动，故后蹄3的摩擦片面积做得较大。

制动器（brake staff）可以分两大类，工业制动器和汽车制动器 汽车制动器又分为行车制动器（脚刹），驻车制动器（手刹）。在行车过程中，一般都采用行车制动（脚刹），便于在前进的过程中减速停车，不单是使汽车保持不动。若行车制动失灵时才采用驻车制动。当车停稳后，就要使用驻车制动（手刹），防止车辆前行和后行。停车

后一般除使用驻车制动器外，上行坡位停车要将档位挂在一档（防止后行），下行坡位停车要将档位挂在倒档（防止前行）。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

工业制动器中起重机用制动器对于起重机来说既是工作装置，又是安全装置，制动器在起升机构中，是将提升或下降的货物能平稳的停止在需要的高度，或者控制提升或下降的速度，在运行或变幅等机构中，制动器能够让机构平稳的停止在需要的位置。

折叠编辑本段发展前景
工业制动器行业的下游行业主要为起重运输机械、冶金设备、矿山设备、建筑工程机械、风电及核电设备、船舶及海上重工等装备制造业，受益于这些产业的振兴与发展，工业制动器行业将迎来又一轮持续、健康的发展机遇。我国工业制动器行业在未来几年内仍将保持10%-20%的年增长率。

前瞻网发布的《 中国制动器行业市场需求与投资规划分析报告前瞻》根据我国“十二五”发展规范纲要中关于推动重点领域跨越发展的相关部署，装备制造、新能源、新材料等战略性新兴产业依然将是我国大力发展的重点领域。国家对装备制造业的规范，将有利推动我国制动器行业的发展。另外，由于2011年经济继续保持稳定增长，2011年我国的GDP将为9.5%，汽车产销情况有望继续获得较大增幅；2011年全国汽车市场总需求有望达到2000万辆。综合判断，2011年中国汽车销量增速为10%-15%，这将带动制动器行业需求市场的发展。据预计，我国制动器行业市场规模在未来5年内，仍将保持15%-25%的年增长率。

随着装备制造业的振兴和发展，国产制动器的产量也有明显增加，制动器行业的销售收入同步增长；由于受制于起步晚、技术基础薄弱以及资本投资有限，我国制动器产品以低端产品为主，业内少数企业坚持自主创新，加大研发投入，正在向科技含量较高的中、产品方向发展，制动器中、产品的*逐渐增加，中、制动器企业的利润率呈上升趋势；而低端产品生产企业则因厂商众多，竞争激烈，价格呈下降趋势，同时钢材等主要原材料价格有所波动，其利润增长速度趋缓。

折叠编辑本段分类
折叠摩擦
①摩擦式制动器。靠制动件与运动件之间的摩擦力制动。

②非摩擦式制动器。制动器的结构形式主要有磁粉制动器（利用磁粉磁化所产生的剪力来制动）、磁涡流制动器（通过调节励磁电流来调节制动力矩的大小）以及水涡流制动器等。

折叠按制动件的结构形式
又可分为外抱块式制动器、内张蹄式制动器、带式制动器、盘式制动器等；

折叠按制动件所处工作状态
还可分为常闭式制动器（常处于紧闸状态，需施加外力方可解除制动）和常开式制动器（常处于松闸状态，需施加外力方可制动）；

折叠按操纵方式
也可分为人力、液压、气压和电磁力操纵的制动器。

折叠按制动系统的作用
制动系统可分为行车制动系统、驻车制动系统、应急制动系统及辅助制动系统等。上述各制动系统中，行车制动系统和驻车制动系统是每一辆汽车都必须具备的。

折叠制动操纵能源
制动系统可分为人力制动系统、动力制动系统和伺服制动系统等。以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系统称为人力制动系统；*靠由发动机的动力[1]转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的系统称为动力制动系统；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系统称为伺服制动系统或助力制动系统。

折叠按制动能量的传输方式
制动系统可分为机械式、液压式、气压式、电磁式等多种。同时采用两种以上传能方式的制动系称为组合式制动系统。

折叠编辑本段工作原理
制动系统的一般工作原理是，利用与车身(或车架)相连的非旋转元件和与车轮(或传动轴)相连的旋转元件之间的相互摩擦来阻止车轮的转动或转动的趋势。

可用一种简单的液压制动系统示意图来说明制动系统的工作原理。一个以内圆面为工作表面的金属制动鼓固定在车轮轮毂上，随车轮一同旋转。在固定不动的制动底板上，有两个支承销，支承着两个弧形制动蹄的下端。制动蹄的外圆面上装有摩擦片。制动底板上还装有液压制动轮缸，用油管5与装在车架上的液压制动主缸相连通。主缸中的活塞3可由驾驶员通过制动踏板机构来操纵。

当驾驶员踏下制动踏板，使活塞压缩制动液时，轮缸活塞在液压的作用下将制动蹄片压向制动鼓，使制动鼓减小转动速度，或保持不动。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

在了解某款车型的刹车系统时，您可能经常会听到“前盘后鼓”或“前碟后鼓”这四个字，那么，它到底是什么意思呢？近就有读者通过电子邮件询问有关汽车制动系统的问题，比如盘式制动器和鼓式制动器的区别，通风盘和实心盘的不同之处等等。

目前车市中很多发动机排量较小的中低档车型，其制动系统大多采用“前盘后鼓式”，即前轮采用盘式制动器，后轮采用鼓式制动器，比如常见的一汽大众捷达、长安铃木奥拓及羚羊、比亚迪福莱尔、东风悦达起亚千里马、上海通用赛欧等等。我们先来简单了解一下后轮经常采用的鼓式制动器。

实际应用差别很明显，盘刹比鼓刹好用。刹车鼓中的石棉材料会致癌。鼓刹与盘刹各有利弊。在刹车效果上，鼓刹与盘刹的相差并不大，因为刹车时，是轮胎和地面的摩擦力让车子逐渐停止下来的。如果车身小巧，车身重量轻，后轮采用鼓刹就足以使轮胎和地面产生足够的摩擦力了。如果后轮使用盘刹，ABS和EBD系统也会自动降低其刹车力度，以保证后轮不会失去抓地力出现打滑、抱死现象。

散热性上，盘刹要比鼓刹散热快，通风盘刹的散热效果更好；在灵敏度上，盘刹会更高些，不过在下雨天道路泥泞的情况下当刹盘沾了泥沙后刹车效果就会大打折扣，这也是盘刹的缺点；费用方面，鼓刹较盘刹更低，而且使用寿命更长，因此一些中低档车多会采用鼓刹，中高档以上的车型基本采取四轮盘刹。

汽车设计者从经济与实用的角度出发，一般轿车采用了混合的形式，前轮盘式制动，后轮鼓式制动。四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%－80%，因此前轮制动力要比后轮大。轿车生产厂家为了节省成本，就采用前轮盘式制动，后轮鼓式制动的方式。四轮盘式制动的中高级轿车，采用前轮通风盘式制动是为了更好地散热，至于后轮采用非通风盘式同样也是成本的原因。毕竟通风盘式的制造工艺要复杂得多，价格也就相对贵了。随着材料科学的发展及成本的降低，在轿车领域中，盘式制动有逐渐取代鼓式制动的趋向。

一般制动器都是通过其中的固定元件对旋转元件施加制动力矩，使后者的旋转角速度降低，同时依靠车轮与地面的附着作用，产生路面对车轮的制动力以使汽车减速。凡利用固定元件与旋转元件工作表面的摩擦而产生制动力矩的制动器都成为摩擦制动器。目前汽车所用的摩擦制动器可分为鼓式和盘式两大类。

旋转元件固装在车轮或半轴上，即制动力矩直接分别作用于两侧车轮上的制动器称为车轮制动器。旋转元件固装在传动系的传动轴上，其制动力矩经过驱动桥再分配到两侧车轮上的制动器称为中央制动器。

折叠编辑本段制动器组成
起重机用制动器由制动瓦块、制动臂、制动轮和松闸器组成。常把制动轮作为联轴器的一个半体安装在机构的转动轴上，对称布置的制动臂与机架固定部分铰连，内侧附有摩擦材料的两个制动瓦块分别活动铰接在两制动臂上，在松闸器上闸力的作用下，成对的制动瓦块在径向抱紧制动轮而产生制动力矩。

在接通电源时，电磁松闸器的铁心吸引衔铁压向推杆，推杆推动左制动臂向左摆，主弹簧被压缩。同时，解除压力的辅助弹簧将右制动臂向右推，两制动臂带动制动瓦块与制动轮分离，机构可以运动。当切断电源时，铁心失去磁性，对衔铁的吸引力消除，因而解除衔铁对推杆的压力，在主弹簧张力的作用下，两制动臂一起向内收摆，带动制动瓦块抱紧制动轮产生制动力矩；同时，辅助弹簧被压缩。制动力矩由主弹簧力决定，辅助弹簧保证松间间隙。块式制动器的制动性能在很大程度上是由松闸器的性能决定的。

折叠编辑本段制动系
折叠功用
使行驶中的汽车减速甚至停车，使下坡行驶的汽车的速度保持稳定，以及使已停驶的汽车保持不动，这些作用统称为制动；汽车上装设的一系列专门装置，以便驾驶员能根据道路和交通等情况，借以使外界（主要是路面）在汽车某些部分（主要是车轮）施加一定的力，对汽车进行一定程度的制动，这种可控制的对汽车进行制动的外力称为制动力；这样的一系列专门装置即称为制动系。

这种用以使行驶中的汽车减速甚至停车的制动系称为行车制动系；用以使已停驶的汽车驻留原地不动的装置，称为驻车制动系。这两个制动系是每辆汽车必须具备的。

折叠组成部分
任何制动系都具有以下四个基本组成部分：

1） 供能装置，包括供给、调节制动所需能量以及改善传能介质状态的各种部件。

2） 控制装置，包括产生制动动作和控制制动效果的各种部件。

3） 传动装置，包括将制动能量传输到制动器的各个部件

4） 制动器，产生阻碍车辆的运动或运动趋势的力（制动力）的部件，其中包括辅助制动系中的缓速装置。

折叠分类
按制动能源来分类，行车制动系可分为，以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系称为人力制动系；*靠由发动机的动力转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的则是动力制动系，其制动源可以是发动机驱动的空气压缩机或油泵；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系称为伺服制动系。

驻车制动系可以是人力式或动力式。专门用于挂车的还有惯性制动系和重力制动系。

按照制动能量的传输方式，制动系可分为机械式、液压式、气压式和电磁式等。同时采用两种以上传能方式的制动系可称为组合式制动系。

折叠编辑本段鼓式制动器
简介 鼓式制动也叫块式制动，是靠制动块在制动轮上压紧来实现刹车的。鼓式制动是早期设计的制动系统，其刹车鼓的设计1902年就已经使用在马车上了，直到1920年左右才开始在汽车工业广泛应用。现在鼓式制动器的主流是内张式，它的制动块(刹车蹄)位于制动轮内侧，在刹车的时候制动块向外张开，摩擦制动轮的内侧，达到刹车的目的。 相对于盘式制动器来说，鼓式制动器的制动效能和散热性都要差许多，鼓式制动器的制动力稳定性差，在不同路面上制动力变化很大，不易于掌控。而由于散热性能差，在制动过程中会聚集大量的热量。制动块和轮鼓在高温影响下较易发生极为复杂的变形，容易产生制动衰退和振抖现象，引起制动效率下降。另外，鼓式制动器在使用一段时间后，要定期调校刹车蹄的空隙，甚至要把整个刹车鼓拆出清理累积在内的刹车粉。当然，鼓式制动器也并非一无是处，它造价便宜，而且符合传统设计。 四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%-80%，前轮制动力要比后轮大，后轮起辅助制动作用，因此轿车生产厂家为了节省成本，就采用前盘后鼓的制动方式。不过对于重型车来说，由于车速一般不是很高，刹车蹄的耐用程度也比盘式制动器高，因此许多重型车至今仍使用四轮鼓式的设计。

优点 自刹作用：鼓式刹车有良好的自刹作用，由于刹车来令片外张，车轮旋转连带着外张的刹车鼓扭曲一个角度(当然不会大到让你很容易看得出来)刹车来令片外张力(刹车制动力)越大，则情形就越明显，因此，一般大型车辆还是使用鼓式刹车，除了成本较低外，大型车与小型车的鼓刹，差别可能祗有大型采气动辅助，而小型车采真空辅助来帮助刹车。 成本较低：鼓式刹车制造技术层次较低，也是先用于刹车系统，因此制造成本要比碟式刹车低。

缺点 由于鼓式刹车刹车来令片密封于刹车鼓内，造成刹车来令片磨损后的碎削无法散去，影响刹车鼓与来令片的接触面而影响刹车性能。鼓刹大的缺点是下雨天沾了雨水后 会打滑，造成刹车失灵这才是其可怕的 领从蹄式制动器 增势与减势作用，设汽车前进时制动鼓旋转方向(这称为制动鼓正向旋转)。制动蹄1的支承点3在其前端，制动轮缸6所施加的促动力作用于其后端，因而该制动蹄张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相同。具有这种属性的制动蹄称为领蹄。与此相反，制动蹄2的支承点4在后端，促动力加于其前端，其张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相反。具有这种属性的制动蹄称为从蹄。当汽车倒驶，即制动鼓反向旋转时，蹄1变成从蹄，而蹄2则变成领蹄。这种在制动鼓正向旋转和反向旋转时，都有一个领蹄和一个从蹄的制动器即称为领从蹄式制动器。 制动时两活塞施加的促动力是相等的。因此在制动过程中对制动鼓产生一个附加的径向力。凡制动鼓所受来自二蹄的法向力不能互相平衡的制动器称为非平衡式制动器。 单向双领蹄式制动器 在制动鼓正向旋转时，两蹄均为领蹄的制动器称为双领蹄式制动器，其结构示意图如右图所示。 双领蹄式制动器与领从蹄式制动器在结构上主要有两点不相同，一是双领蹄式制动器的两制动蹄各用一个单活塞式轮缸，而领从蹄式制动器的两蹄共用一个双活塞式轮缸；二是双领蹄式制动器的两套制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是中心对称的，而领从蹄式制动器中的制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是轴对称布置的。 双向双领蹄式制动器 无论是前进制动还是倒车制动，两制动蹄都是领蹄的制动器称为双向双领蹄式制动器，图5-42是其结构示意图器。与领从蹄式制动器相比，双向双领蹄式制动器在结构上有三个特点，一是采用两个双活塞式制动轮缸；二是两制动蹄的两端都采用浮式支承，且支点的周向位置也是浮动的；三是制动底板上的所有固定元件，如制动蹄、制动轮缸、回位弹簧等都是成对的，而且既按轴对称、又按中心对称布置。 双从蹄式制动器 前进制动时两制动蹄均为从蹄的制动器称为双从蹄式制动器，其结构示意图见图5-44。这种制动器与双领蹄式制动器结构很相似，二者的差异只在于固定元件与旋转元件的相对运动方向不同。虽然双从蹄式制动器的前进制动效果低于双领蹄式和领从蹄式制动器，但其效能对摩擦系数变化的敏感程度较小，即具有良好的制动效能稳定性。 双领蹄、双向双领蹄、双从蹄式制动器的固定元件布置都是中心对称的。如果间隙调整正确，则其制动鼓所受两蹄施加的两个法向合力能互相平衡，不会对轮毂轴承造成附加径向载荷。因此，这三种制动器都属于平衡式制动器。 单向自增力式制动器 单向自增力式制动器的结构原理见右图。*制动蹄1和第二制动蹄2的下端分别浮支在浮动的顶杆6的两端。 汽车前进制动时，单活塞式轮缸将促动力FS1加于*蹄，使其上压靠到制动鼓3上。*蹄是领蹄，并且在各力作用下处于平衡状态。顶杆6是浮动的，将与力S1大小相等、方向相反的促动力FS2施于第二蹄。故第二蹄也是领蹄。作用在*蹄上的促动力和摩擦力通过顶杆传到第二蹄上，形成第二蹄促动力FS2。对制动蹄1进行受力分析可知，FS2>FS1。此外，力FS2对第二蹄支承点的力臂也大于力FS1对*蹄支承的力臂。因此，第二蹄的制动力矩必然大于*蹄的制动力矩。倒车制动时，*蹄的制动效能比一般领蹄的低得多，第二蹄则因未受促动力而不起制动作用。 双向自增力式制动器 双向自增力式制动器的结构原理如图5-47所示。其特点是制动鼓正向和反向旋转时均能借蹄鼓间的摩擦起自增力作用。它的结构不同于单向自增力式之处主要是采用双活塞式制动轮缸4，可向两蹄同时施加相等的促动力FS。制动鼓正向(如箭头所示)旋转时，前制动蹄1为*蹄，后制动蹄3为第二蹄；制动鼓反向旋转时则情况相反。在制动时，*蹄只受一个促动力FS而第二蹄则有两个促动力FS和S，且S>FS。考虑到汽车前进制动的机会远多于倒车制动，且前进制动时制动器工作负荷也远大于倒车制动，故后蹄3的摩擦片面积做得较大。制动器（brake staff）可以分两大类，工业制动器和汽车制动器 汽车制动器又分为行车制动器（脚刹），驻车制动器（手刹）。在行车过程中，一般都采用行车制动（脚刹），便于在前进的过程中减速停车，不单是使汽车保持不动。若行车制动失灵时才采用驻车制动。当车停稳后，就要使用驻车制动（手刹），防止车辆前行和后行。停车

后一般除使用驻车制动器外，上行坡位停车要将档位挂在一档（防止后行），下行坡位停车要将档位挂在倒档（防止前行）。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

工业制动器中起重机用制动器对于起重机来说既是工作装置，又是安全装置，制动器在起升机构中，是将提升或下降的货物能平稳的停止在需要的高度，或者控制提升或下降的速度，在运行或变幅等机构中，制动器能够让机构平稳的停止在需要的位置。

折叠编辑本段发展前景
工业制动器行业的下游行业主要为起重运输机械、冶金设备、矿山设备、建筑工程机械、风电及核电设备、船舶及海上重工等装备制造业，受益于这些产业的振兴与发展，工业制动器行业将迎来又一轮持续、健康的发展机遇。我国工业制动器行业在未来几年内仍将保持10%-20%的年增长率。

前瞻网发布的《 中国制动器行业市场需求与投资规划分析报告前瞻》根据我国“十二五”发展规范纲要中关于推动重点领域跨越发展的相关部署，装备制造、新能源、新材料等战略性新兴产业依然将是我国大力发展的重点领域。国家对装备制造业的规范，将有利推动我国制动器行业的发展。另外，由于2011年经济继续保持稳定增长，2011年我国的GDP将为9.5%，汽车产销情况有望继续获得较大增幅；2011年全国汽车市场总需求有望达到2000万辆。综合判断，2011年中国汽车销量增速为10%-15%，这将带动制动器行业需求市场的发展。据预计，我国制动器行业市场规模在未来5年内，仍将保持15%-25%的年增长率。

随着装备制造业的振兴和发展，国产制动器的产量也有明显增加，制动器行业的销售收入同步增长；由于受制于起步晚、技术基础薄弱以及资本投资有限，我国制动器产品以低端产品为主，业内少数企业坚持自主创新，加大研发投入，正在向科技含量较高的中、产品方向发展，制动器中、产品的*逐渐增加，中、制动器企业的利润率呈上升趋势；而低端产品生产企业则因厂商众多，竞争激烈，价格呈下降趋势，同时钢材等主要原材料价格有所波动，其利润增长速度趋缓。

折叠编辑本段分类
折叠摩擦
①摩擦式制动器。靠制动件与运动件之间的摩擦力制动。

②非摩擦式制动器。制动器的结构形式主要有磁粉制动器（利用磁粉磁化所产生的剪力来制动）、磁涡流制动器（通过调节励磁电流来调节制动力矩的大小）以及水涡流制动器等。

折叠按制动件的结构形式
又可分为外抱块式制动器、内张蹄式制动器、带式制动器、盘式制动器等；

折叠按制动件所处工作状态
还可分为常闭式制动器（常处于紧闸状态，需施加外力方可解除制动）和常开式制动器（常处于松闸状态，需施加外力方可制动）；

折叠按操纵方式
也可分为人力、液压、气压和电磁力操纵的制动器。

折叠按制动系统的作用
制动系统可分为行车制动系统、驻车制动系统、应急制动系统及辅助制动系统等。上述各制动系统中，行车制动系统和驻车制动系统是每一辆汽车都必须具备的。

折叠制动操纵能源
制动系统可分为人力制动系统、动力制动系统和伺服制动系统等。以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系统称为人力制动系统；*靠由发动机的动力[1]转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的系统称为动力制动系统；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系统称为伺服制动系统或助力制动系统。

折叠按制动能量的传输方式
制动系统可分为机械式、液压式、气压式、电磁式等多种。同时采用两种以上传能方式的制动系称为组合式制动系统。

折叠编辑本段工作原理
制动系统的一般工作原理是，利用与车身(或车架)相连的非旋转元件和与车轮(或传动轴)相连的旋转元件之间的相互摩擦来阻止车轮的转动或转动的趋势。

可用一种简单的液压制动系统示意图来说明制动系统的工作原理。一个以内圆面为工作表面的金属制动鼓固定在车轮轮毂上，随车轮一同旋转。在固定不动的制动底板上，有两个支承销，支承着两个弧形制动蹄的下端。制动蹄的外圆面上装有摩擦片。制动底板上还装有液压制动轮缸，用油管5与装在车架上的液压制动主缸相连通。主缸中的活塞3可由驾驶员通过制动踏板机构来操纵。

当驾驶员踏下制动踏板，使活塞压缩制动液时，轮缸活塞在液压的作用下将制动蹄片压向制动鼓，使制动鼓减小转动速度，或保持不动。

使机械运转部件停止或减速所必须施加的阻力矩称为制动力矩。制动力矩是设计、选用制动器的依据，其大小由机械的型式和工作要求决定。制动器上所用摩擦材料（制动件）的性能直接影响制动过程，而影响其性能的主要因素为工作温度和温升速度。摩擦材料应具备高而稳定的摩擦系数和良好的耐磨性。摩擦材料分金属和非金属两类。前者常用的有铸铁、钢、青铜和粉末冶金摩擦材料等，后者有皮革、橡胶、木材和石棉等。

在了解某款车型的刹车系统时，您可能经常会听到“前盘后鼓”或“前碟后鼓”这四个字，那么，它到底是什么意思呢？近就有读者通过电子邮件询问有关汽车制动系统的问题，比如盘式制动器和鼓式制动器的区别，通风盘和实心盘的不同之处等等。

目前车市中很多发动机排量较小的中低档车型，其制动系统大多采用“前盘后鼓式”，即前轮采用盘式制动器，后轮采用鼓式制动器，比如常见的一汽大众捷达、长安铃木奥拓及羚羊、比亚迪福莱尔、东风悦达起亚千里马、上海通用赛欧等等。我们先来简单了解一下后轮经常采用的鼓式制动器。

实际应用差别很明显，盘刹比鼓刹好用。刹车鼓中的石棉材料会致癌。鼓刹与盘刹各有利弊。在刹车效果上，鼓刹与盘刹的相差并不大，因为刹车时，是轮胎和地面的摩擦力让车子逐渐停止下来的。如果车身小巧，车身重量轻，后轮采用鼓刹就足以使轮胎和地面产生足够的摩擦力了。如果后轮使用盘刹，ABS和EBD系统也会自动降低其刹车力度，以保证后轮不会失去抓地力出现打滑、抱死现象。

散热性上，盘刹要比鼓刹散热快，通风盘刹的散热效果更好；在灵敏度上，盘刹会更高些，不过在下雨天道路泥泞的情况下当刹盘沾了泥沙后刹车效果就会大打折扣，这也是盘刹的缺点；费用方面，鼓刹较盘刹更低，而且使用寿命更长，因此一些中低档车多会采用鼓刹，中高档以上的车型基本采取四轮盘刹。

汽车设计者从经济与实用的角度出发，一般轿车采用了混合的形式，前轮盘式制动，后轮鼓式制动。四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%－80%，因此前轮制动力要比后轮大。轿车生产厂家为了节省成本，就采用前轮盘式制动，后轮鼓式制动的方式。四轮盘式制动的中高级轿车，采用前轮通风盘式制动是为了更好地散热，至于后轮采用非通风盘式同样也是成本的原因。毕竟通风盘式的制造工艺要复杂得多，价格也就相对贵了。随着材料科学的发展及成本的降低，在轿车领域中，盘式制动有逐渐取代鼓式制动的趋向。

一般制动器都是通过其中的固定元件对旋转元件施加制动力矩，使后者的旋转角速度降低，同时依靠车轮与地面的附着作用，产生路面对车轮的制动力以使汽车减速。凡利用固定元件与旋转元件工作表面的摩擦而产生制动力矩的制动器都成为摩擦制动器。目前汽车所用的摩擦制动器可分为鼓式和盘式两大类。

旋转元件固装在车轮或半轴上，即制动力矩直接分别作用于两侧车轮上的制动器称为车轮制动器。旋转元件固装在传动系的传动轴上，其制动力矩经过驱动桥再分配到两侧车轮上的制动器称为中央制动器。

折叠编辑本段制动器组成
起重机用制动器由制动瓦块、制动臂、制动轮和松闸器组成。常把制动轮作为联轴器的一个半体安装在机构的转动轴上，对称布置的制动臂与机架固定部分铰连，内侧附有摩擦材料的两个制动瓦块分别活动铰接在两制动臂上，在松闸器上闸力的作用下，成对的制动瓦块在径向抱紧制动轮而产生制动力矩。

在接通电源时，电磁松闸器的铁心吸引衔铁压向推杆，推杆推动左制动臂向左摆，主弹簧被压缩。同时，解除压力的辅助弹簧将右制动臂向右推，两制动臂带动制动瓦块与制动轮分离，机构可以运动。当切断电源时，铁心失去磁性，对衔铁的吸引力消除，因而解除衔铁对推杆的压力，在主弹簧张力的作用下，两制动臂一起向内收摆，带动制动瓦块抱紧制动轮产生制动力矩；同时，辅助弹簧被压缩。制动力矩由主弹簧力决定，辅助弹簧保证松间间隙。块式制动器的制动性能在很大程度上是由松闸器的性能决定的。

折叠编辑本段制动系
折叠功用
使行驶中的汽车减速甚至停车，使下坡行驶的汽车的速度保持稳定，以及使已停驶的汽车保持不动，这些作用统称为制动；汽车上装设的一系列专门装置，以便驾驶员能根据道路和交通等情况，借以使外界（主要是路面）在汽车某些部分（主要是车轮）施加一定的力，对汽车进行一定程度的制动，这种可控制的对汽车进行制动的外力称为制动力；这样的一系列专门装置即称为制动系。

这种用以使行驶中的汽车减速甚至停车的制动系称为行车制动系；用以使已停驶的汽车驻留原地不动的装置，称为驻车制动系。这两个制动系是每辆汽车必须具备的。

折叠组成部分
任何制动系都具有以下四个基本组成部分：

1） 供能装置，包括供给、调节制动所需能量以及改善传能介质状态的各种部件。

2） 控制装置，包括产生制动动作和控制制动效果的各种部件。

3） 传动装置，包括将制动能量传输到制动器的各个部件

4） 制动器，产生阻碍车辆的运动或运动趋势的力（制动力）的部件，其中包括辅助制动系中的缓速装置。

折叠分类
按制动能源来分类，行车制动系可分为，以驾驶员的肌体作为制动能源的制动系称为人力制动系；*靠由发动机的动力转化而成的气压或液压形式的势能进行制动的则是动力制动系，其制动源可以是发动机驱动的空气压缩机或油泵；兼用人力和发动机动力进行制动的制动系称为伺服制动系。

驻车制动系可以是人力式或动力式。专门用于挂车的还有惯性制动系和重力制动系。

按照制动能量的传输方式，制动系可分为机械式、液压式、气压式和电磁式等。同时采用两种以上传能方式的制动系可称为组合式制动系。

折叠编辑本段鼓式制动器
简介 鼓式制动也叫块式制动，是靠制动块在制动轮上压紧来实现刹车的。鼓式制动是早期设计的制动系统，其刹车鼓的设计1902年就已经使用在马车上了，直到1920年左右才开始在汽车工业广泛应用。现在鼓式制动器的主流是内张式，它的制动块(刹车蹄)位于制动轮内侧，在刹车的时候制动块向外张开，摩擦制动轮的内侧，达到刹车的目的。 相对于盘式制动器来说，鼓式制动器的制动效能和散热性都要差许多，鼓式制动器的制动力稳定性差，在不同路面上制动力变化很大，不易于掌控。而由于散热性能差，在制动过程中会聚集大量的热量。制动块和轮鼓在高温影响下较易发生极为复杂的变形，容易产生制动衰退和振抖现象，引起制动效率下降。另外，鼓式制动器在使用一段时间后，要定期调校刹车蹄的空隙，甚至要把整个刹车鼓拆出清理累积在内的刹车粉。当然，鼓式制动器也并非一无是处，它造价便宜，而且符合传统设计。 四轮轿车在制动过程中，由于惯性的作用，前轮的负荷通常占汽车全部负荷的70%-80%，前轮制动力要比后轮大，后轮起辅助制动作用，因此轿车生产厂家为了节省成本，就采用前盘后鼓的制动方式。不过对于重型车来说，由于车速一般不是很高，刹车蹄的耐用程度也比盘式制动器高，因此许多重型车至今仍使用四轮鼓式的设计。

优点 自刹作用：鼓式刹车有良好的自刹作用，由于刹车来令片外张，车轮旋转连带着外张的刹车鼓扭曲一个角度(当然不会大到让你很容易看得出来)刹车来令片外张力(刹车制动力)越大，则情形就越明显，因此，一般大型车辆还是使用鼓式刹车，除了成本较低外，大型车与小型车的鼓刹，差别可能祗有大型采气动辅助，而小型车采真空辅助来帮助刹车。 成本较低：鼓式刹车制造技术层次较低，也是先用于刹车系统，因此制造成本要比碟式刹车低。

缺点 由于鼓式刹车刹车来令片密封于刹车鼓内，造成刹车来令片磨损后的碎削无法散去，影响刹车鼓与来令片的接触面而影响刹车性能。鼓刹大的缺点是下雨天沾了雨水后 会打滑，造成刹车失灵这才是其可怕的 领从蹄式制动器 增势与减势作用，设汽车前进时制动鼓旋转方向(这称为制动鼓正向旋转)。制动蹄1的支承点3在其前端，制动轮缸6所施加的促动力作用于其后端，因而该制动蹄张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相同。具有这种属性的制动蹄称为领蹄。与此相反，制动蹄2的支承点4在后端，促动力加于其前端，其张开时的旋转方向与制动鼓的旋转方向相反。具有这种属性的制动蹄称为从蹄。当汽车倒驶，即制动鼓反向旋转时，蹄1变成从蹄，而蹄2则变成领蹄。这种在制动鼓正向旋转和反向旋转时，都有一个领蹄和一个从蹄的制动器即称为领从蹄式制动器。 制动时两活塞施加的促动力是相等的。因此在制动过程中对制动鼓产生一个附加的径向力。凡制动鼓所受来自二蹄的法向力不能互相平衡的制动器称为非平衡式制动器。 单向双领蹄式制动器 在制动鼓正向旋转时，两蹄均为领蹄的制动器称为双领蹄式制动器，其结构示意图如右图所示。 双领蹄式制动器与领从蹄式制动器在结构上主要有两点不相同，一是双领蹄式制动器的两制动蹄各用一个单活塞式轮缸，而领从蹄式制动器的两蹄共用一个双活塞式轮缸；二是双领蹄式制动器的两套制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是中心对称的，而领从蹄式制动器中的制动蹄、制动轮缸、支承销在制动底板上的布置是轴对称布置的。 双向双领蹄式制动器 无论是前进制动还是倒车制动，两制动蹄都是领蹄的制动器称为双向双领蹄式制动器，图5-42是其结构示意图器。与领从蹄式制动器相比，双向双领蹄式制动器在结构上有三个特点，一是采用两个双活塞式制动轮缸；二是两制动蹄的两端都采用浮式支承，且支点的周向位置也是浮动的；三是制动底板上的所有固定元件，如制动蹄、制动轮缸、回位弹簧等都是成对的，而且既按轴对称、又按中心对称布置。 双从蹄式制动器 前进制动时两制动蹄均为从蹄的制动器称为双从蹄式制动器，其结构示意图见图5-44。这种制动器与双领蹄式制动器结构很相似，二者的差异只在于固定元件与旋转元件的相对运动方向不同。虽然双从蹄式制动器的前进制动效果低于双领蹄式和领从蹄式制动器，但其效能对摩擦系数变化的敏感程度较小，即具有良好的制动效能稳定性。 双领蹄、双向双领蹄、双从蹄式制动器的固定元件布置都是中心对称的。如果间隙调整正确，则其制动鼓所受两蹄施加的两个法向合力能互相平衡，不会对轮毂轴承造成附加径向载荷。因此，这三种制动器都属于平衡式制动器。 单向自增力式制动器 单向自增力式制动器的结构原理见右图。*制动蹄1和第二制动蹄2的下端分别浮支在浮动的顶杆6的两端。 汽车前进制动时，单活塞式轮缸将促动力FS1加于*蹄，使其上压靠到制动鼓3上。*蹄是领蹄，并且在各力作用下处于平衡状态。顶杆6是浮动的，将与力S1大小相等、方向相反的促动力FS2施于第二蹄。故第二蹄也是领蹄。作用在*蹄上的促动力和摩擦力通过顶杆传到第二蹄上，形成第二蹄促动力FS2。对制动蹄1进行受力分析可知，FS2>FS1。此外，力FS2对第二蹄支承点的力臂也大于力FS1对*蹄支承的力臂。因此，第二蹄的制动力矩必然大于*蹄的制动力矩。倒车制动时，*蹄的制动效能比一般领蹄的低得多，第二蹄则因未受促动力而不起制动作用。 双向自增力式制动器 双向自增力式制动器的结构原理如图5-47所示。其特点是制动鼓正向和反向旋转时均能借蹄鼓间的摩擦起自增力作用。它的结构不同于单向自增力式之处主要是采用双活塞式制动轮缸4，可向两蹄同时施加相等的促动力FS。制动鼓正向(如箭头所示)旋转时，前制动蹄1为*蹄，后制动蹄3为第二蹄；制动鼓反向旋转时则情况相反。在制动时，*蹄只受一个促动力FS而第二蹄则有两个促动力FS和S，且S>FS。考虑到汽车前进制动的机会远多于倒车制动，且前进制动时制动器工作负荷也远大于倒车制动，故后蹄3的摩擦片面积做得较大。