MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服阀

MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服阀
穆格MOOG伺服阀的选取,有许多因素可考虑,但有两点是设计者必须认真对待的。阀的类型
在满足系统zui重要指标（如阀的频宽、流量特性等） 的前提下,尽量考虑选用对油的污染敏感度低的MOOG伺服阀（而不是比例阀） 。实践证明,80 %以上MOOG伺服阀的故障与70 %以上的伺服系统的故障来自于油的污染,而油的污染zui容易堵塞的是MOOG伺服阀的流道（如喷嘴挡板阀的喷嘴与挡板间的间隙,通常其间隙量小于0. 1mm） 。
就阀本身而言,一般情况下,其对油的污染的不敏感性为:大流量阀优于小流量阀（结构形式和放大级数相同前提下） ,动圈式力马达（推力或力矩大） 优于动铁式力矩马达,滑阀式（取消固定节流孔后流道变大） 和射流管式（喷嘴及其与接受孔间的距离大） 优于喷嘴挡板式,比例阀（其滑阀行程xv 大） 优于MOOG伺服阀,比例压力阀或比例拆装阀优于比例方向阀。如喷嘴挡板式MOOG伺服阀,对油的精度要求为优于NAS1638 标准的6 级（ ISO4406 标准的14/ 11 级） ,而动圈式力马达式MOOG伺服阀或比例方向阀,对油的精度要求为NAS1638 标准的7 级（ ISO4406 标准的15/ 12 级） 即可。而比例压力阀或比例拆装阀对油的精度要求还可再低一个等级,如NAS1638 标准的8 级（ ISO 标准的16/ 13 级） ,已接近普通拖动系统对油的使用要求。
有一种考虑是设计中尽量选用比例阀,其依据是既可使系统对油的精度要求降低,又可降低成本。笔者认为这种想法是不足取的。因为比例阀不仅频响低（一般低于10 赫芝,新设计概念的“比例阀”另当别论,因其已超出了传统比较阀的范畴,且价格不菲） ,更要紧的是,由于结构原理和加工精度等原因,它的非线形区（死区） 范围大。所以选用比例阀作闭环控制的直接后果是:
（1） 使整个系统的频响大大降低。由控制理论分析知,即使执行机构（即缸） 的频响再高,整个系统的频宽也不会大于10 赫芝。
（2） 有可能使控制系统不稳定（由控制理论非线形分析可知） ,造成伺服液压缸无法正常工作。所以,在选用比例阀时应慎重。一般认为,在满足频响（由分析知,当阀的频响大于3 倍缸的频响时,系统动特性就由缸的频响决定） 的前提下,对于中小流量（小于100 升/ 分） 情况,建议选用单级动圈式马达驱动滑阀式伺服阀（如Moog633 、634 等,其频响很易做到80 - 100 赫芝） 。对于大流量（100 升/ 分以上） ,建议选用动圈式力马达为先导级的滑阀式多级MOOG伺服阀（如上海液压件一厂的DY系列、北京机械工业自动化所的SV 系列等,其频响可达50 - 80 赫芝） 。
这种仅供参考的选取,可以兼顾伺服缸对动态性能的要求和对油的污染度的要求。随敏 手机: ：
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这样,阀的流量就可以初步确定下来了。
但是,考虑到输入信号的多变性（常会大于预计输入信号的zui大值,此时会引起流量饱和,劣化系统的品质指标） ,为使控制系统具有较强的适应性,建议实际选用的伺服阀的空载流量QR应大于或等于2 倍的计算空载流量QR 。阀的规格过大的不足是响应慢（因惯量大） ,且阀的大行程得不到经常有效的工作和磨合,系统的灵敏度也差。
改善这种状况有效的做法是,选用两个较小规格的伺服阀,其流量之和等于所需的一个大规格阀的流量,将其并联使用,这可在几乎不增加成本的前提下明显改善伺服缸的动特性。
MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服阀
MOOG D661-4157B
MOOG D661 G45HOAA4VSX2HA
MOOG D661-4830/P60HAAM7NSX2-A
MOOG D661-8006
MOOG D661-4539C /G35JOAA5VSX2HA
MOOG D661-4539C /G35JOAA5VSX2HA
MOOG D661-4539C
MOOG D661-4538C/G35JOAA4VSX2HA  
MOOG D661-4385C/G60KOAA4VSX2HA
MOOG D661-XXXX（4551）/G30HOAA5VSD2HO
MOOG D661-XXXX/G30HOAA5VSD2HO 
MOOG D661-4651（G35JOAA6VSX2HA）
MOOG D661-4651/G35
MOOG D661-4651（G35JOAA6VSX2HA）
MOOG D661-4652 
MOOG D661-4572C
MOOG D661-4573C
MOOG D661-4858
MOOG D661-4732-P80FAA-04NEM2-0
MOOG D661-4436C
MOOG D661-4800
MOOG D661-4866
MOOG D661-P80HABF6VSX2-B
MOOG D661-4436C
MOOG D661-4380EG60H0CA5VSX2HA
MOOG D661-4389E
MOOG D661-4496E
MOOG D661-4479C 
MOOG D661-4697C
MOOG D661-4598C
MOOG D661-4444C/G60JOAA6VSX2HA
MOOG D661-4027
MOOG D661-4627AG75HOA06VSP2HA
MOOG D661-4782
MOOG D661-4023
MOOG D661-4023
MOOG D661-4085P60HAAF6VSX2B
MOOG D661—4627A   G75HOAO6VSP2H.A
MOOG D661-4341C
MOOG D661-4746/P30HAAD6VSX2-B
MOOG D661-4472CG45JOAB6VSX2HA
MOOG D661-4594C
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MOOG D661-4697
MOOG D661-4469C/G75JOAA6VSX2HA
MOOG D661-431D-5
MOOG D661-4086
MOOG D661-5009
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MOOG D661-4055（P80HABF7VSX2-A）
MOOG D661-4640
MOOG D661-4636
MOOG D661-4059
MOOG D661-4060
MOOG D661-G35JOAA4NSX2HA
MOOG D661-4506C/G23JOAA6VSX2HA
MOOG D661-4315C
MOOG D661-4577C
双挡板式力反馈二级电液MOOG伺服阀由电磁和 液压两部分组成。电磁部分是永磁式力矩马达 ，由 *磁铁 ，导磁体 ，衔铁 ，控制和弹簧管组成。 液压部分是结构对称 的二级液压放大器 ，前置级是 双喷嘴挡板阀，功率级是 四通滑阀。滑阀通过反馈 杆与衔铁挡板组件相连。
力矩马达把输入的电信号（电流）转换为力矩输 出。无信号时，衔铁 由弹簧管支撑在上下导磁体的 中间位置 ，*磁铁在 四个气隙中产生 的极化磁通 是相同的力矩马达无力矩输出。此时，挡板处于两 个喷嘴的中间位置，喷嘴两侧的压力相等，滑阀处于 中间位置 ，阀无液压输出；若有信号时控制线圈产生 磁通 ，其大小和方向由信号电流决定 ，磁铁两极所受 的力不 一样 ，于是，在磁铁上产生 磁转矩 （如逆 时 针），使衔铁绕弹簧管 中心逆时针方 向偏转 ，使挡板 向右偏移 ，喷嘴挡板的右侧间隙减小而左侧间隙增 大 ，则右侧压力大于左侧压力 ，从而推动滑阀左移。 同时，使反馈杆产生弹性变形 ，对衔铁挡板组件产生 一个顺时针方向的反转矩。当作用在衔铁挡板组件 上的电磁转矩，弹簧管反转矩 ，反馈杆反转矩等诸力 矩达到平衡时，滑阀停止移动，取得一个平衡位置并有相应的流量输出。 滑阀位移 ，挡板位移 ，力矩马达输出力矩等都与 输入的电信号（电流 ）成比例变化。MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服阀