STAHL防爆开关9002/13-280-001

Ferry Produits NF 337 F75
Ferry Produits NF337F75
 德国STAHL防爆开关9002/13-280-110-001现货
stahl 9002/13-252-121-041
STAHL防爆安全开关9002/13-252-121-041
Air motor Ferry Produits NF 337 F75
TWK CRF65-4096G4096C08 旋转编码器
BRAY Armaturen & Antriebe BRAY92-0930 气动阀
BRAY Armaturen & Antriebe BRAY92-0830 气动阀

BUHLER    温度计    EK2-G1/2-VA-m3/50
MTS    传感器    RHM0100MP021S1G1100
SKF    导轨    MFE2-F150-1012+MGP 0.2R/MIN 产品编号：003268132
TR    编码器    Art Nr.CEV65M-01460 SN:28181
TER    偏航计数器    PF090301000184
GRUNDFOS    高压泵头    CRN64-7-1 A-F-G-V-HQQV    96548673P10837
BRAUN    备件    E1624.11
KONECRANES    编码器    NM715NR1
SENSOPART    超声波传感器    UMT 30-1300-A-IUD-L5
 
MOOG    柱塞泵    0514700537
PROVIBTECH    振动前置器    TM301-A00-B00-C00-D00-E02-F00-G00
STOTZ    气电转换仪    P65-10-P
ALTMANN    电位器    DP113 D2ZE K11113 1K/5K
TURCK    接近开关    Ni4U-EG08-AP6X
DOPAG    备件    400.25.93
MEYLE    编码器    FINH58 MY473CH DC5-30V  2MV2X2180611/03
BARKSDALE    压力开关    SW2000/200BAR/2SP/G1/4
HYDAC    压力继电器    EDS348-5-016-000+ZBE08
VAHLE    电轨    MKLF 8/100-4 HS ID:0234944
GUILD    入口夹紧钢板    M69-122-032
NSD    转换器    VM-2AG-16
MTS    位移传感器侧接头    6针母插头
SMC    气缸    CP96SDB63-30
HYDAC    传感器    HDA3745-A-016-174
LAP    激光标线仪    LAP1HDL-63-A4 激光标线仪
PARKER    柱塞泵    PV140R1K1T1NMMC
BUHLER    温度开关    TMS2MSG1/2M3280TM50NOTM50NC
 
BERU    火花塞    ZE14-12-380 A1 8EA
DISORIC    接近开关    IR25PSK-IBS
BLOCK    备件    ST 320/400V/230V
BERNSTEIN    拉绳开关附件    269.6899.015
IZUMI    位置模组    BX1D-S16A
HYFRA    压力开关    PS3-XF4 HNB 15/18
SUN    阀    REPC-LDN-FAJ
HYDAC    滤芯    订货号349576
BENDER    备件    UG140P Ran=20KOhm Un=DC24V
STOBER    驱动器    FAS4014
GRECON    电磁阀(线圈)    ID:56146172-24
RESATRON    编码器    RSG10M-13+12-G-3-V1-SS-H
AMK    备件    DS10-18-6-ROO 2.00 4.7KW
CHROMALOX    温度控制仪表    1600-10030
 
HYDAC    滤芯    0160DN010BN4HC
S+B    拦焦车走行主令控制器    2062974.3.1 VCS09611AKERTBP2+1XOGF6B 24VDC
DISORIC    传感器    DCC08M02PSK TSL
MOTRONA    速度测量模组    FU252
TWIFLEX    液压抱闸    22568986 GMRSH right
AIRTAC    VALVE    4V310-10
STROMAG    起锚绞车    NFA 160/250-V
HERZOG    备件    7-8623-223886-3
BUSSMANN    熔断器    170M6301
WEBER    热属检测器    1342.43 VL100 S100 S110 650度 带10米线缆
SICK    光栅    WL9  NR.: 1018281
P+F    开关    WCS2B-LS221H
DT    备件    1.33105 551349
LUMBERG    电缆    RSWT4-RKWT4-225/1M
HYDAC    高压球阀    KHM-G1/2-11121-02X DN40
SIEMENS    液位计    7ML5033-1BA10-2A
LAPPKABEL    电缆    2170886
SCHNEIDER    断路器    NSE100N/63A 带辅助触头
DOLD    继电器    MK7858.2
 
HYDAC    高压球阀    KHB-G1/2-1112-03X
SICK    光栅    UM30-214111
ECKART    油缸    21.923.01 SM4.65(63)-720°/2xZ6.2/SO
FORMSPRAG    超越离合器    BB35-2K
KUBLER    编码器    8.5868.3231.3112
MAHLE    备件    P123004  RNPS 10
FESTO    电磁阀    MN1H-2-1-MS
MAGNEMAG    皮带    MT0028
SCHUNK    传感器    MMS-P  22-S-M8-PNP  0301370
ACE    缓冲器    MC4525M2=SNALD4525-M2_5035742
VALEO    RANGE SELECTOR    203.002
FRIZLEN    电阻    FZMU 300x45-16
FRABA    编码器    OCD-PPOOB-0813-S100-CRW
SUN    valve    CXBA-XAN
BECKHOFF    DVI显卡    C9900-A196 ADD2 card DVI  1*ext
MTS    传感器    GHM0400MH011R01
ADDI-DATA    通讯卡    PM TTY
HYDAC    油过滤器    LFNFBN/HC40IB10LZ2.0/-V-AV 1293393
LEESON    电机    LM02682
WOUTER WITZEL    气动执行器    D 098/090 V16-E 10bar
SWISSFLUID    隔膜阀    DIN PN10 DN40 WCB-PFA
PARKER    减压阀    PRM4PP07SVG
MTS    传感器    RPS0250MD53AP102
INTORQ    备件    TYP:14.105.10.05 Nr:00032873
HYDAC    过滤器    0025S075W
CIRCUTOR    电容    CS 40/50-MT
MICRO-EPSILON    Infrared temperature sensor and controller    CTM-3SF33-C3  Art. No. : 4800168.003
NORGREN    压力开关    33D
E+L    调整架    VA5121    219903
HERDER-SOLINGEN       ART.NO:8105-00.00
KUBLER    编码器    8.5020.4850.1024.S083
EUROTHERM    控制器    7200S 100A/400V/XXXX/3S/FUSE/LDC/FRA/NONE/100A  400V Serial No: FR29281-1-1-07-11
SOUTHCO    门锁    F7-53_带柔性T型手柄型拉动式门锁
FLUID TEAM    调节阀    GP8036C55/131
HYDAC    滤芯    0140D010BH4HC
TURCK    模块    BL67-4AI-V/I
HYDAC    滤芯    0030D010BN4HC
REXROTH    模组    HMS01.1N-W0110-A-07-NNNN
HUNGER    防尘圈    Ident No.065172
LAMBDA    电源模块    HWS600-48/HD
 
EBM    风扇    S2D300-AP02-31
UNIMEC    转向器    转向器 RC 110 C1/ 1/1 03/5595
S+B    电流变送器    PA420 4-20MA
ELETTROTEC    液位开关    LM2BF液位开关
LENORD+BAUER    备件    243L-1BA
SCHNEIDER    两档旋钮开关头    ZB2-BD2C
LOVATO    温度继电器    31DRPTC24
MTS    位置传感器    RHM0900MP101S2B6100
HONEYWELL    传感器    MIDAS-E-SHX
NORGREN    备件    SPG/01604/200
HEMOMATIK    液位计    HSCB-OO
SOMMER    O型圈    COR0150100
WEG    电机    112MC-02/04 5.5KW
BRINKMANN    提升泵    SFL1850/440-CM3+685序列号1112016770-11972001
WEIDMULLER    中间继电器    DRM570730LT 220V 5A
REXROTH    电磁球阀    KSDER1NA/HCG24NOK4V
AEG    模组    2A 400-130 HRL1
EVG    气动蝶阀    KLM 710-200-S-PD
NORELEM    备件    03108-16
ATOS    柱塞泵    PFER-203
IGUS    拖链    157.175.150.0
 
W+T    备件    comserver58004
HYDAC    配件    TFP104-000
EMG    光源发射器    LIC1375/11
ROTECH    模块    TPFF25EMVAZ
IMO    接头盒    190523 JOINT KIT G 057
SCANCON    光电编码器    2REX-A-1024-E50002
ZIEHL-ABEGG    风机    FB 063 SDK.4I.V4S
FALK    联轴器    1160T10
MAC    电磁阀    421A-D0A-DM-DDAJ-1JB_80000383
HYDAC    压力传感器    HAD4746-A-400-000
LAP    激光划线仪    UL-XXL-24 DC24V
GRACO    备件    P20-VM
LIKA    编码器    AS110/GN-15-XPT(需带插头)
SWAGELOK    减压接头    SS-6M0-R-10M
PHOENIX    HALBLEITER REVERSING CONTACTOR    22 97 057
POWEROHM    制动斩波器    BM4-50-12-692 200A
ULVAC    润滑油脂    Z-300
SMS    系统电缆    KSVCNTP104
MTS    位置传感器    RHM0580MP021SG2100
FRAKO    电容    LKT15-440-DP 电容
KUBLER    编码器    8.5820M.0R30.2048.0020
MTS SENS    线性传感器    RF-C-0550M-D60-1-A01 24V/L=550
SCHMERSAL    限位开关    Z4V10H335-11Z-1183
TWIFLEX    制动器    6780277 MS Caliper Standard
AB    内存条    RAM SO-DIMM 128MB  CAT  2711P-RR128   SER A
PARKER    三通组合接头    EL15LOMD
HYDAC    蓄能器    SB330-6A1/112A9-330A
MTS    备件    EPL0600ND601AO 4-20MA
INTERNORMEN    滤芯    02.1300R.10VG.30.HC.S.P
HYDAC    滤清器    ELFP3F10W1.0
NORGREN    电磁阀线圈    2401119.0801.024.00
ABB    电机    M2QA250M4A 55KW 1480rpm
HYDAC    滤芯    0500D003BN3HC
BEDIA    水位传感器    PLS-40 320408 negative switching(LSS)
REXROTH    Pneumatic cylinder TRB series  Ø80 stroke 80mm    Ref: 0822244003
MEGGER    毫欧表    DLRO10
TELCO    光电开关    SMR6306 SGT3+SMT6001 SGT3
AMISCO    备件    EV17/9 220V
FESTO    消声器    U-1/2，2310
REXROTH    液压泵    A10VS071DR/31R-PPA12N00
RADIO-ENERGIE    编码器    IHR9-25//5533//1024//CR1500//LH150
MISUMI    直线导轨    SE2B20-700
TYCO    继电器    EV500-5B
IFM    编码器    RV-1024-124/L2 10…30VDG/1024PU1S9S
VOGEL    流量开关    171-210-064 测量范围5.5+10L/
 
MULTI  CONTACT    插套    MGK2VB10-14+MGK2R-M25  18.0211
AVITEQ    电磁振动器    MVE 50-4/380-420V  6.8A
TELCO    放大继电器    PA11B300T/230VAC
PHOENIX    变送器    MCR-C-UI-UI-DCI-NC 输入：0-60MV 输出：4.20MA
FANAL    压力开关    FF4-2DAH
ICOTEK    电缆引入板    KEL-DPZ 24/32
SCHNEIDER    中间继电器    RXM2AB2BO 24VDC(带座)
MASTER GUARD    电源控制板    15b10530G2
IFM    极限开关    IF5645(IFA2002-FRKG)
DELTA    热属检测器（低温型）    DC2015  DC24V
THK    滑轨    HRW35 CR 1 SS +200L
VICKERS    泵    PVH098R01AJ30A250000001001AB01
HYDAC    传感器    EDS348-4-250-Y00
STM    SENSOR    RL20-P-0:1M
BURSTER    备件    8526-6005
LAMBDA    11#机励磁调节器电源    MS-11-48 48V 2A
NSD    编码器    VRE-P062SAC
KUEBLER    编码器    8.A02H.5252.1024 DC5-30V
NSD    电器件    VRE-P062FAC
SPM    冲击脉冲传感器    42000
SIEMENS    液位计    7ML1123-0CA50
ASART    压力传感器    ATB-TH40/100K/A1N4
MTS    传感器    RHM0600MP201S1G2100
PALL    滤芯    HC9600FKS13H
HYDAC    备件    TFP104-000 PT100
BEG    感应器    PD4-M-GH/AP/AP/OP/SM
HYDAC    滤芯    0660R003BN3HC
DAVID    备件    70x3-12-TT-550
ADVANCED    备件    120A10
SELET    传感器    OCV81/600/4-20MA
WTW    溶氧电极    FDO925-3
EMG    位移檢測器用發射傳感器    SMI500.T01
GARANT    备件    65 6050-120  20-120Nm
SPRAY    螺旋喷嘴    螺旋喷嘴 B1HHSJ-SS120340
KRIEG + ZIVY    备件    PL30/3 30x3mm galvanized steel  6.5x32 perforations
VOGEL    报警器    DS-W5-2
TURCK    接近开关    NI15-M30-AP6X
PREH    备件    P20VR/250 bar id.nr 35142470 Fa.nr 041929
PHOENIX    接线端子    ST4
DI-SORIC    开关    DCC 08M 02 PSK-TSL
HENGSTLER    编码器    RI58TD/250ED.37KXCOS
WAMGROUP    电机    MT0710B04145A Batch No.50220437  0.37KW  1380r/min  IP55
 
E+H    油压开关    FTL50-K-GW2-AA-4G5-A  长度：compact
STROMAG    备件    AC 65-40
REXROTH    先导式溢流阀    Z2DB6VC-4X/200V
SICK    光电开关    WL260-S270
MARX    变压器    TYP:ST1.6
VISHAY    显示单元    KIS-2
MOOG    传感器    D661-4385C G60KOAA4VSX2HA5
SODECO    带气驱动球阀    FIG.150 HIT/ADA/ML052-DN50
RITTAL    温控器底座    SK3110.200
MISUMI    直线轴承    LHFCD10
ELCO    备件    EB38A6-C4AR-360
KUBLER    编码器    8.9080.3331.3001
PARKER    液压泵    PV140R1K1T1WFWS
K+T    流量计    SGK-3-A2-MSK1-MSK12  SN:08981-002-10
MTS    传感器    RHM0150MP021S2G6100
PHOENIX    电源模块    QUINT-BAT/24V/3.4
ZIEHL-ABEGG    风扇    RH28M-2DK.3F.1R
IFM    接近开关    IG5558IGA3008BPKG/V4A/6M
BREVINI    齿轮轴    图号：31720430600
NORELEM    备件    NLM 03040 12
MTS    传感器    RHM0215MD531P102
PROFACE    编程电缆    GPW-CB02
MTS    磁铁    252182
MTS    传感器    RHS0900MP051S1G2100
OPTEK    CLO2分析仪转换器    Control 4221
BALLUFF    本地    BIC0028   BIC 1I3-P2A30-Q90AA-GPX0B-050
B+R    模块    3DI450.60-9
TRANSTECHNIK    扭矩机伺服电机    SMB1003006819S2Z644
NORELEM    弹簧定位销    03001-06
TURCK    备件    NI10-G18SK-RZ3X
TURCK    附件    PS001R-503-LUUPN8X-H1141
AB    配件    1756-PA72
HYDAC    止回阀    ZW-RP06-01-AA-V
ZIEHL-ABEGG    风机    订货号：106615
HEMOMATIK    流量传感器    BO-10-1/2MS
 
IFM    开关    IM0011IME2015BFB0A接近开关
HIROSE    截止阀    HF-9210-15-23
SCHNEIDER    RIO处理器接口    140CRP81100
HYDAC    备个    0040DN010BN4HC/-V
BARNSTEAD    滤芯    FL583*5  0.45 MICRON  1/28
GUTEKUNST    弹簧    D206 C
KOBOLD    液位开关    NWS-R2020
STAHL    防爆按钮头    8602A0010-1
KRAUS+NAIMER    开关    CA4-A231-FS1
BETA    压力开关    C1-P508H-S1N-B1-K1
PMA    温控器    940440740301
W+T    DIN导轨式电源供应器    11084
TURCK    Profibus-DP总线连接头    BMWS8151-8.5
RADIO-ENERGIE    传感器    RMF510-PR0F-001 编对值多圈
SCHNEIDER    C65断路器    C65断路器C65N 1P C1A
GHINDUCTION    温度传感器    30.55.519
LILAAS    控制手柄    EJⅡ-LA0003-001
KRAUS+NAIMER    开关    CH11 A244-600E
NEUTRIK    备件    NL4FX
HYDAC    压力开关    EDS 3496-2-0250-007压力开关
GRUNDFOS    电机    MG71B2-14FT85-C    0.55KW
F.P.HYDRAULIQUE    备件    HRF 2L08GRH
HUMPHREY    电磁阀    M401-37 12VDC
FORNEY    电磁阀    9214603 220V 50HZ
LEONARD    凸轮开关    GSWFK-04SR
BLOCK    电源滤波器    HLD110-500/16
LINCOLN    泵    1904
MTS    位移传感器    RHN0300MP121S1B3100
HYDAC    滤芯    0660D003BH4HC
MOOG    伺服阀    760A185A
GRACO    活塞杆    184487
AMEPA    通道板    MCU-100内28#通道板SEM215+/-15V
ELMOT+SCHAFER    电机    ELMOT-SCHAFER
BALLUFF    传感器    BTL5-S177B-M0100-P-KA05
LEINE@LINDE    编码器    521590-01
 
MTS    传感器    RHM0220MD701S1B8100
BRITISH    电器件    711-HV No：389971
P+F    接近开关    NBB8 18GM20-E2-V1
HUBNER    编码器    ASS 4K-12B5/IP67/0-70
HEIDENHAIN    备件    ID 631710-01
MEN    基板    01A015b00
DEUBLIN    液压旋转接头    液压旋转接头 1690-000-168
WENGLOR    开关    XM98PAH2
BOPP+REUTHER    密度计    0-1.2KG/LDIMF2.0TVS
MTS    传感器    RHM0265MP101S2B2100
BEI    备件    DHO512-2400-001
UNICO    电源模板    919666
LASERLINE    检测卡    101066
APQ    备件    R4100/S MP
HYDAC    滤芯    0160DN025W/HC/-V25μM  1271556
HYDAC    传感器    EDS 346-1-0100-000
AWH    疏水器    DIN2635PN40DN25
TWK    间隙传感器    IW254/40-0.5-T
KOLLMORGEN    无框架电机    KBM79H02-C
BERTHOLD    料位计    MODEL: LB4405-06W/LB4405-04W  40426-14，50-LT-30307
HYDAC    发信器    VR5D.1/l24.32/12
FRONTLINE    分析仪    frontline ComProbe BPA 600
HUBNER    编码器    AMS 4K-1212B5/IP67/0-70
MTS    传感器    RHM0075MP301S2G6100
DEMAG    电机    ZBA63B4B003
HYDROKOMP    快速接头    KM-460-8-EG001
REXROTH    液控单向阀    Z1S10TA30-2TB9-40/F
AIRPAX    备件    PR11-1-0214 10.0A-XX-V
HYDAC    备件    EDS3346-2-060-Y00-F1
MAHLE    油滤器    HC6
MOOG    阀    D672-1705-0001 控制合成分从采购合锭开始，合锭必须是以特高纯度锌为基础，加上特高纯度铝、镁、铜配制成的合锭，供应厂有严格的成分标准。优质的锌合料是生产优

 锌合轴承

质铸件的保证。

2. 采购回来合锭要保证有清洁、干燥的堆放区，以避免长时间暴露在潮湿中而出现白锈，或被工厂脏物污染而增加渣的产生，也增加属损耗。清洁的工厂环境对合成分的有效控制是很有作用的。

3. 新料与水口等回炉料配比，回炉料不要超过50%，一般新料：旧料 = 70：30。连续的重熔合中铝和镁逐渐减少。

4. 水口料重熔时，一定要严格控制重熔温度不要超过420℃，以避免铝和镁的损耗。

5. 有条件的压铸厂好采用集中熔炉熔化锌合，使合锭与回炉料均匀配比，熔剂可更有效使用，使合成分及温度保持均匀稳定。电镀废品、细屑应单独熔炉。 [2]

锌合分类
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锌合也称为锌基合，一般分为二元合、三元合和多元合。二

元锌基合一般指锌铝合；三元锌基合一般指锌铝铜合；多元合一般指锌铝铜及其他微量属。

锌基合、锌合、锌铝合都是一个宽泛的概念，不是指该合可以满足某种特定功能的概念。如锌铝合按照铝的含量分为低铝锌基合、中铝锌基合和高铝锌基合。它们虽说都是锌铝合，但它们的性能却有着很大不同。

低铝锌基合一般为二元合，主要用于防腐功能，基本上用喷镀锌铝合替代了镀锌工艺（新技术）。中铝锌基合一般为三元合，主要用于紧固功能，常常用于制造铆钉等紧固件，其原因是除了其具有一定的强度和延伸率，主要是其具有很好的施工方便性。高铝锌基合一般为三元或多元合，该合具有这样的特性，即采用不同的熔炼参数和铸造工艺，制造出的材料在性能上存在着很大的差异；有的延伸率好适合于制造紧固件，有的强度高适合于制造高强度壳体，只有一少部分减摩系数小适合于制造滑动轴承；因此高铝锌基合在国外被称作“魔术合”。一般来说，锌基轴承合都是高铝锌基合，但高铝锌基合并不都是滑动轴承合。

新型滑动轴承合的分类中的“锌基合”和上述宽泛概念的锌基合有着本质上的差异，严格说就不是一类材料。

滑动轴承合要求要有一定的强度、延伸率和硬度，重要的要有非常良好的减摩性能。

良好的减摩性不是把几种有关的属成份混合在一起熔炼就可以自然产生出来的，它是需要完整的工艺来保证其性能的；比如刚石和石墨，它们具有相同的化学成份，如果采用不同的工艺，那么就可以生产出刚石或石墨；刚石的分子结构是三角形结构，它的特性是坚硬无比，可以用来制作刀具；石墨的分子结构是平行结构，它的特性是非常柔软，可以用来制作润滑剂；刚石和石墨成分相同，其性能却是天壤之别。

多元合的工艺比三元合要复杂许多；三元合是可以通过一次熔炼产生，也采用二次熔炼工艺。由于二次熔炼的成本比一次熔炼的高，许多企业愿意采用一次熔炼工艺生产三元合。多元合是在三元合的基础上多加了一种或几种合成份，熔炼技术自然就要复杂许多，一般的熔炼技术水平想随意多加一种或几种元素，其实都是很有难度加入进去的。

随着世界纳米技术的诞生，从纳米技术衍生出的微纳米应用技术给基础材料工业带来了全新的发展思路，*改变了人们的思维。

微纳米应用技术应用在了轴承合领域，诞生了*的“联合熔铸工艺”技术，因此实现了在多元的轴承合基础上制造与世界同步的锌基微晶合。

微晶合是一种合晶粒细化至微米级的锌基合材料，具有这种超微晶粒的锌基合可以实现某一特殊方面表现出极其优异的综合机械性能、*的尺寸稳定性和耐磨性。 [3]

锌合使用注意
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1. 抗蚀性差。

当合成分中杂质元素铅、镉、锡超过标准时，导致铸件老化而发生变形，表现为体积胀大，机械性能特别是塑性显著下降，时间长了甚至破裂。

铅、锡、镉在锌合中溶解度很小，因而集中于晶粒边界而成为阴极，富铝的固溶体成为阳极，在水蒸气（电解质）存在的条件下，促成晶间电化学腐蚀。压铸件因晶间腐蚀而老化。

2. 时效作用

锌合的组织主要由含Al和Cu的富锌固溶体和含Zn的富Al固溶体所组成，它们的溶解度随温度的下降而降低。但由于压铸件的凝固速度极快，因此到室温时，固溶体的溶解度是大大地饱和了。经过一定时间之后，这种过饱和现象会逐渐解除，而使铸件的形状和尺寸略起变化。

3. 锌合压铸件不宜在高温和低温（0℃以下）的工作环境下使用。锌合在常温下有较好的机械性能。但在高温下抗拉强度和低温下冲击性能都显著下降。

4.锌合压铸件由于锁模力不足、合模不良、模具强度不足、熔汤温度太高等问题会出现表面有毛刺的现象,这种现象叫做产品披锋,往往是企业必须要面对的后处理加工工序.主要是根据产品性质运用手工打磨,氢氧爆炸以及昭凌冷冻抛丸机去解决。 [4]

锌合缺陷分析
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前各种装饰方面，如家具配件、建筑装饰、浴室配件、灯饰零件、玩具、领

带夹、皮带扣、各种属饰扣等都广泛用到锌合压铸件，这也就要求其铸件表面的质量要高，并需具有良好的表面处理性能。而锌合压铸件常见的缺陷是表面起泡。

缺陷表征：压铸件表面有突起小泡。主要表现为：压铸出来就发现，抛光或加工后显露出来，还有喷油或电镀后会出现。

产生原因：

1．孔洞引起：主要是气孔和收缩机制，气孔往往是圆形，而收缩多数是不规则形。

（1）气孔产生原因：

a. 属液在充型、凝固过程中，由于气体侵入，导致铸件表面或内部产生孔洞。

b. 涂料挥发出来的气体侵入。

c. 合液含气量过高，凝固时析出。当型腔中的气体、涂料挥发出的气体、合凝固析出的气体，

在模具排气不良时，终留在铸件中形成的气孔。

（2）缩孔产生原因：

a. 属液凝固过程中，由于体积缩小或后凝固部位得不到属液补缩，而产生缩孔。

b. 厚薄不均的铸件或铸件局部过热，造成某一部位凝固慢，体积收缩时表面形成凹位。由于气孔

和缩孔的存在，使压铸件在进行表面处理时，孔洞可能会进入水，当喷漆和电镀后进行烘烤时，孔

洞内气体受热膨胀；或孔洞内水会变蒸气，体积膨胀，因而导致铸件表面起泡。

2．晶间腐蚀引起：锌合成分中有害杂质：铅、镉、锡会聚集在晶粒交界处导致晶间腐蚀，属基体因晶间腐蚀而破碎，而电镀加速了这一祸害，受晶间腐蚀的部位会膨胀而将镀层顶起，造成铸件表面起泡。特别是在潮湿环境下晶间腐蚀会使铸件变形、开裂、甚至破碎。

3．裂纹引起：水纹、冷隔纹、热裂纹。

水纹、冷隔纹：属液在充型过程中，*入的属液接触型壁过早凝固，后进入属液不能和已凝固属层熔合为一体，在铸件表面对接处形成叠纹，出现条状缺陷。水纹一般是在铸件表面浅层；而冷隔纹有可能渗入到铸件内部。

热裂纹：

a.当铸件厚薄不均，凝固过程产生应力；

b. 过早顶出，属强度不够；

c. 顶出时受力不均

d. 过高的模温使晶粒粗大；

e. 有害杂质存在。以上因素都有可能产生裂纹。当压铸件存在水纹、冷隔纹、热裂纹，电镀时溶

液会渗入到裂纹中，在烘烤时转化为蒸气，气压顶起电镀层形成起泡。

解决缺陷方案：控制气孔产生，关键是减少混入铸件内的气体量，理想的属流应不断加速地由喷嘴经过分流锥和浇道进入型腔，形成一条顺滑及方向*的属流，采用锥形流道设计，即浇流应不断加速地由喷嘴向内浇口逐渐减少，可达到这个目的。在充填系统中，混入的气体是由于湍流与属液相混合而形成气孔，从属液由浇铸系统进入型腔的模拟压铸过程的研究中，明显看出浇道中尖锐的转变位和递增的浇道截面积，都会使属液流出现湍流而卷气，平稳的属液才有利于气体从浇道和型腔进入溢流槽和排气槽，排出模外。

对于缩孔：要使压铸凝固过程中各个部位尽量同时均匀散热，同时凝固。可通过合理的水口设计，内浇口厚度及位置，模具设计，模温控制及冷却，来避免缩孔产生。

对于晶间腐蚀现象：主要是控制合原料中有害杂质含量，特别是铅<0.003%。注意废料带来的杂质元素。

对于水纹、冷隔纹，可提高模具温度，加大内浇口速度，或在冷隔区加大溢流槽，来减少冷隔纹的出现。

对于热裂纹：压铸件厚薄不要急剧变化以减少应力产生；相关的压铸工艺参数作调整；降低模温。 [4]

锌合发展历程
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一、锌合的发展

1930年“二战”前夕，德国为了解决铜资源紧缺和高成本的问题，开始寻找锡青铜、铅黄铜及巴氏合的替代品，启动了新一代滑动轴承合的研究。

1935年，德国经过近五年的研究，发现铸造锌基合和铸造铝基合的力学性能和减摩性能均可以超过铜基合和巴氏合。

1938年德国成功地使用铸造锌合替代锡青铜、铝青铜和使用铸造铝基合替代了巴氏合等用来制造轴瓦（套）产品，而且装备到军事坦克和汽车中并取得良好的效果。

1939-1943年“二战”期间，德国铸造锌合和铸造铝基合的年使用总量由7800吨猛增到49000吨，这一变化引起了铅锌组织的高度关注和重视。

1959年，铅锌组织成员单位联合启动了一项科研计划，命名为“LONG-S PLAN”，其宗旨是研发一种比铜基合和巴氏合的性能更高、使用寿命更长的新一代减摩合，在该计划中将此研发中的减摩合称之为long-s metal。

1961-1963年间，铅锌组织成员单位*研制出铝基long-s metal减摩合，牌号分别为AS7、AS12、AS20等。铝基合AS7、AS12首先被应用在汽车上替代了传统的铜基合轴瓦，使汽车的高速性能得到了很大提高，促进了汽车工业快速发展；在此之后铝基合AS20又在大、中型电动机、汽轮机、水轮机、工业泵、鼓风机、压缩机等高速、中低载荷的工况下得到了应用，替代了传统的巴氏合，促进了装备制造业的快速发展。

上世纪70年代初期，加拿大Norand Mines Limied研究中心与美国Zastern公司合作，研制出锌基long-s metal减摩合ZA8、ZA12、ZA27等，并将ZA27减摩合应用在轧钢机、压力机、齿轮箱、磨煤机、空调、精密机床等低速、重载的工作场合，全面替代了传统的铜基合减摩材料。

新一代long-s metal减摩合的问世受到上广大用户的极大关注，许多工业发达国家都在long-s metal研发上投入更多的人力、物力，仅美国就有数十家公司开发long-s metal铝基、锌基等系列减摩合。

由于long-s metal具有优良的减摩性、较好的经济性，在制造业领域迅速得到推广并全面替代铜基合、巴氏合等传统减摩合，具有很强的市场竞争力。

后来人们称long-s metal轴承合为新型减摩合。

美国Zastern公司技术顾问Mr.Bess在其介绍“LONG-S PLAN”文章中指出：研制经济型long-s metal锌基合的目的，不仅仅是要在传统轴承合能够胜任的场合替代它们，更重要的是通过long-s技术，使long-s metal应用于铜基合和巴氏合在强度、耐磨性不能满足要求的场合。

据Mr.Bess当时的预测：“long-s metal锌基合在近期会有一个很大的发展，其生产规模和销售市场将迅速扩大，二十一世纪将是long-s metal 锌基合的全盛时期。”

二、国内锌合的发展

缘于新型long-s metal锌合与传统的巴氏合皆可用于制造滑动轴承，而且制造成本远远低于巴氏合，故long-s metal被国内音译为“龙氏合”，业内称long-s metal为新型减摩合，更多人习惯称之为新型轴承合。

1982年，国家铸造技术的归口单位沈阳铸造研究所，引进了美国ASTM B791-1979标准中long-s metal ZA27锌合，经过近二年的消化吸收，开发出了国产锌基ZA27新型轴承合，国家标准代号为ZA27-2，标志了我国新型减摩合的发展拉开了序幕。

1985年，由时任辽宁省副省长陈淑芝女士的倡导和沈阳铸造研究所有关的大力支持下，成立了由沈阳铸造研究所的技术骨干组成的沈阳轴瓦材料研究所，专门从事引进国外的long-s metal技术，以推动国内“龙氏合”技术的发展及推广。

1991年，沈阳轴瓦材料研究所首先在锌基ZA27-2合的基础上，研究开发了高铝锌基ZA303合材料，解决了ZA27-2低温脆性等缺点，并与当年通过了沈阳市科学技术委员会科学技术成果鉴定，自此“龙氏合”技术在国内各大高等院校和科研单位进行大范围的扩散和技术交流，推动了我国“龙氏合”的快速发展。

三、锌基合进入了“微晶合”时代

1990年7月，*届纳米科学技术会议在美国巴尔的摩举办，标志着纳米科学技术的正式诞生，该会议正式宣布纳米材料科学为材料科学的一个新分支。

1999年，纳米技术走向市场，基于纳米技术的产品年总营业额高达到500亿美元；一些国家纷纷制定相关战略或者计划，投入巨资抢占纳米技术战略高地。日本设立纳米材料研究中心，把纳米技术列入新5年科技基本计划的研发重点；德国专门建立纳米技术研究网；美国将纳米计划视为下一次工业革命的核心；中国也将纳米科技列为中国的“973计划”。

2001年，源自纳米技术所衍生出来的一个技术分支---微纳米应用技术。发达国家的微纳米应用技术在基础材料领域已经得到应用并取得了惊人的成果，尤其是应用微纳米技术制造出的许多微晶合材料，正在对人类产生深远影响，已*改变了人们的思维方式。

2005年，中国微米纳米技术学会正式成立，标志着我国的微纳米应用技术起步，在满足功能材料个性需要方面与发达国家站到了同一起跑线上。

中国微米纳米技术学会会员单位的科研人员将微纳米技术应用在特种减摩合材料领域，先后开发出了为满足某些单项性能有特殊需求的微晶合材料，如航空发动机用轻体镁基微晶合、耐高温的镍基微晶合、要求高度可靠性的银基微晶合等。特种微晶轴承材料不仅减摩材料国内的空白，而且从材料的单项性能方面保持了与世界微晶合技术的同步发展。 控制合成分从采购合锭开始，合锭必须是以特高纯度锌为基础，加上特高纯度铝、镁、铜配制成的合锭，供应厂有严格的成分标准。优质的锌合料是生产优

 锌合轴承

质铸件的保证。

2. 采购回来合锭要保证有清洁、干燥的堆放区，以避免长时间暴露在潮湿中而出现白锈，或被工厂脏物污染而增加渣的产生，也增加属损耗。清洁的工厂环境对合成分的有效控制是很有作用的。

3. 新料与水口等回炉料配比，回炉料不要超过50%，一般新料：旧料 = 70：30。连续的重熔合中铝和镁逐渐减少。

4. 水口料重熔时，一定要严格控制重熔温度不要超过420℃，以避免铝和镁的损耗。

5. 有条件的压铸厂好采用集中熔炉熔化锌合，使合锭与回炉料均匀配比，熔剂可更有效使用，使合成分及温度保持均匀稳定。电镀废品、细屑应单独熔炉。 [2]

锌合分类
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锌合也称为锌基合，一般分为二元合、三元合和多元合。二

元锌基合一般指锌铝合；三元锌基合一般指锌铝铜合；多元合一般指锌铝铜及其他微量属。

锌基合、锌合、锌铝合都是一个宽泛的概念，不是指该合可以满足某种特定功能的概念。如锌铝合按照铝的含量分为低铝锌基合、中铝锌基合和高铝锌基合。它们虽说都是锌铝合，但它们的性能却有着很大不同。

低铝锌基合一般为二元合，主要用于防腐功能，基本上用喷镀锌铝合替代了镀锌工艺（新技术）。中铝锌基合一般为三元合，主要用于紧固功能，常常用于制造铆钉等紧固件，其原因是除了其具有一定的强度和延伸率，主要是其具有很好的施工方便性。高铝锌基合一般为三元或多元合，该合具有这样的特性，即采用不同的熔炼参数和铸造工艺，制造出的材料在性能上存在着很大的差异；有的延伸率好适合于制造紧固件，有的强度高适合于制造高强度壳体，只有一少部分减摩系数小适合于制造滑动轴承；因此高铝锌基合在国外被称作“魔术合”。一般来说，锌基轴承合都是高铝锌基合，但高铝锌基合并不都是滑动轴承合。

新型滑动轴承合的分类中的“锌基合”和上述宽泛概念的锌基合有着本质上的差异，严格说就不是一类材料。

滑动轴承合要求要有一定的强度、延伸率和硬度，重要的要有非常良好的减摩性能。

良好的减摩性不是把几种有关的属成份混合在一起熔炼就可以自然产生出来的，它是需要完整的工艺来保证其性能的；比如刚石和石墨，它们具有相同的化学成份，如果采用不同的工艺，那么就可以生产出刚石或石墨；刚石的分子结构是三角形结构，它的特性是坚硬无比，可以用来制作刀具；石墨的分子结构是平行结构，它的特性是非常柔软，可以用来制作润滑剂；刚石和石墨成分相同，其性能却是天壤之别。

多元合的工艺比三元合要复杂许多；三元合是可以通过一次熔炼产生，也采用二次熔炼工艺。由于二次熔炼的成本比一次熔炼的高，许多企业愿意采用一次熔炼工艺生产三元合。多元合是在三元合的基础上多加了一种或几种合成份，熔炼技术自然就要复杂许多，一般的熔炼技术水平想随意多加一种或几种元素，其实都是很有难度加入进去的。

随着世界纳米技术的诞生，从纳米技术衍生出的微纳米应用技术给基础材料工业带来了全新的发展思路，*改变了人们的思维。

微纳米应用技术应用在了轴承合领域，诞生了*的“联合熔铸工艺”技术，因此实现了在多元的轴承合基础上制造与世界同步的锌基微晶合。

微晶合是一种合晶粒细化至微米级的锌基合材料，具有这种超微晶粒的锌基合可以实现某一特殊方面表现出极其优异的综合机械性能、*的尺寸稳定性和耐磨性。 [3]

锌合使用注意
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1. 抗蚀性差。

当合成分中杂质元素铅、镉、锡超过标准时，导致铸件老化而发生变形，表现为体积胀大，机械性能特别是塑性显著下降，时间长了甚至破裂。

铅、锡、镉在锌合中溶解度很小，因而集中于晶粒边界而成为阴极，富铝的固溶体成为阳极，在水蒸气（电解质）存在的条件下，促成晶间电化学腐蚀。压铸件因晶间腐蚀而老化。

2. 时效作用

锌合的组织主要由含Al和Cu的富锌固溶体和含Zn的富Al固溶体所组成，它们的溶解度随温度的下降而降低。但由于压铸件的凝固速度极快，因此到室温时，固溶体的溶解度是大大地饱和了。经过一定时间之后，这种过饱和现象会逐渐解除，而使铸件的形状和尺寸略起变化。

3. 锌合压铸件不宜在高温和低温（0℃以下）的工作环境下使用。锌合在常温下有较好的机械性能。但在高温下抗拉强度和低温下冲击性能都显著下降。

4.锌合压铸件由于锁模力不足、合模不良、模具强度不足、熔汤温度太高等问题会出现表面有毛刺的现象,这种现象叫做产品披锋,往往是企业必须要面对的后处理加工工序.主要是根据产品性质运用手工打磨,氢氧爆炸以及昭凌冷冻抛丸机去解决。 [4]

锌合缺陷分析
编辑

前各种装饰方面，如家具配件、建筑装饰、浴室配件、灯饰零件、玩具、领

带夹、皮带扣、各种属饰扣等都广泛用到锌合压铸件，这也就要求其铸件表面的质量要高，并需具有良好的表面处理性能。而锌合压铸件常见的缺陷是表面起泡。

缺陷表征：压铸件表面有突起小泡。主要表现为：压铸出来就发现，抛光或加工后显露出来，还有喷油或电镀后会出现。

产生原因：

1．孔洞引起：主要是气孔和收缩机制，气孔往往是圆形，而收缩多数是不规则形。

（1）气孔产生原因：

a. 属液在充型、凝固过程中，由于气体侵入，导致铸件表面或内部产生孔洞。

b. 涂料挥发出来的气体侵入。

c. 合液含气量过高，凝固时析出。当型腔中的气体、涂料挥发出的气体、合凝固析出的气体，

在模具排气不良时，终留在铸件中形成的气孔。

（2）缩孔产生原因：

a. 属液凝固过程中，由于体积缩小或后凝固部位得不到属液补缩，而产生缩孔。

b. 厚薄不均的铸件或铸件局部过热，造成某一部位凝固慢，体积收缩时表面形成凹位。由于气孔

和缩孔的存在，使压铸件在进行表面处理时，孔洞可能会进入水，当喷漆和电镀后进行烘烤时，孔

洞内气体受热膨胀；或孔洞内水会变蒸气，体积膨胀，因而导致铸件表面起泡。

2．晶间腐蚀引起：锌合成分中有害杂质：铅、镉、锡会聚集在晶粒交界处导致晶间腐蚀，属基体因晶间腐蚀而破碎，而电镀加速了这一祸害，受晶间腐蚀的部位会膨胀而将镀层顶起，造成铸件表面起泡。特别是在潮湿环境下晶间腐蚀会使铸件变形、开裂、甚至破碎。

3．裂纹引起：水纹、冷隔纹、热裂纹。

水纹、冷隔纹：属液在充型过程中，*入的属液接触型壁过早凝固，后进入属液不能和已凝固属层熔合为一体，在铸件表面对接处形成叠纹，出现条状缺陷。水纹一般是在铸件表面浅层；而冷隔纹有可能渗入到铸件内部。

热裂纹：

a.当铸件厚薄不均，凝固过程产生应力；

b. 过早顶出，属强度不够；

c. 顶出时受力不均

d. 过高的模温使晶粒粗大；

e. 有害杂质存在。以上因素都有可能产生裂纹。当压铸件存在水纹、冷隔纹、热裂纹，电镀时溶

液会渗入到裂纹中，在烘烤时转化为蒸气，气压顶起电镀层形成起泡。

解决缺陷方案：控制气孔产生，关键是减少混入铸件内的气体量，理想的属流应不断加速地由喷嘴经过分流锥和浇道进入型腔，形成一条顺滑及方向*的属流，采用锥形流道设计，即浇流应不断加速地由喷嘴向内浇口逐渐减少，可达到这个目的。在充填系统中，混入的气体是由于湍流与属液相混合而形成气孔，从属液由浇铸系统进入型腔的模拟压铸过程的研究中，明显看出浇道中尖锐的转变位和递增的浇道截面积，都会使属液流出现湍流而卷气，平稳的属液才有利于气体从浇道和型腔进入溢流槽和排气槽，排出模外。

对于缩孔：要使压铸凝固过程中各个部位尽量同时均匀散热，同时凝固。可通过合理的水口设计，内浇口厚度及位置，模具设计，模温控制及冷却，来避免缩孔产生。

对于晶间腐蚀现象：主要是控制合原料中有害杂质含量，特别是铅<0.003%。注意废料带来的杂质元素。

对于水纹、冷隔纹，可提高模具温度，加大内浇口速度，或在冷隔区加大溢流槽，来减少冷隔纹的出现。

对于热裂纹：压铸件厚薄不要急剧变化以减少应力产生；相关的压铸工艺参数作调整；降低模温。 [4]

锌合发展历程
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一、锌合的发展

1930年“二战”前夕，德国为了解决铜资源紧缺和高成本的问题，开始寻找锡青铜、铅黄铜及巴氏合的替代品，启动了新一代滑动轴承合的研究。

1935年，德国经过近五年的研究，发现铸造锌基合和铸造铝基合的力学性能和减摩性能均可以超过铜基合和巴氏合。

1938年德国成功地使用铸造锌合替代锡青铜、铝青铜和使用铸造铝基合替代了巴氏合等用来制造轴瓦（套）产品，而且装备到军事坦克和汽车中并取得良好的效果。

1939-1943年“二战”期间，德国铸造锌合和铸造铝基合的年使用总量由7800吨猛增到49000吨，这一变化引起了铅锌组织的高度关注和重视。

1959年，铅锌组织成员单位联合启动了一项科研计划，命名为“LONG-S PLAN”，其宗旨是研发一种比铜基合和巴氏合的性能更高、使用寿命更长的新一代减摩合，在该计划中将此研发中的减摩合称之为long-s metal。

1961-1963年间，铅锌组织成员单位*研制出铝基long-s metal减摩合，牌号分别为AS7、AS12、AS20等。铝基合AS7、AS12首先被应用在汽车上替代了传统的铜基合轴瓦，使汽车的高速性能得到了很大提高，促进了汽车工业快速发展；在此之后铝基合AS20又在大、中型电动机、汽轮机、水轮机、工业泵、鼓风机、压缩机等高速、中低载荷的工况下得到了应用，替代了传统的巴氏合，促进了装备制造业的快速发展。

上世纪70年代初期，加拿大Norand Mines Limied研究中心与美国Zastern公司合作，研制出锌基long-s metal减摩合ZA8、ZA12、ZA27等，并将ZA27减摩合应用在轧钢机、压力机、齿轮箱、磨煤机、空调、精密机床等低速、重载的工作场合，全面替代了传统的铜基合减摩材料。

新一代long-s metal减摩合的问世受到上广大用户的极大关注，许多工业发达国家都在long-s metal研发上投入更多的人力、物力，仅美国就有数十家公司开发long-s metal铝基、锌基等系列减摩合。

由于long-s metal具有优良的减摩性、较好的经济性，在制造业领域迅速得到推广并全面替代铜基合、巴氏合等传统减摩合，具有很强的市场竞争力。

后来人们称long-s metal轴承合为新型减摩合。

美国Zastern公司技术顾问Mr.Bess在其介绍“LONG-S PLAN”文章中指出：研制经济型long-s metal锌基合的目的，不仅仅是要在传统轴承合能够胜任的场合替代它们，更重要的是通过long-s技术，使long-s metal应用于铜基合和巴氏合在强度、耐磨性不能满足要求的场合。

据Mr.Bess当时的预测：“long-s metal锌基合在近期会有一个很大的发展，其生产规模和销售市场将迅速扩大，二十一世纪将是long-s metal 锌基合的全盛时期。”

二、国内锌合的发展

缘于新型long-s metal锌合与传统的巴氏合皆可用于制造滑动轴承，而且制造成本远远低于巴氏合，故long-s metal被国内音译为“龙氏合”，业内称long-s metal为新型减摩合，更多人习惯称之为新型轴承合。

1982年，国家铸造技术的归口单位沈阳铸造研究所，引进了美国ASTM B791-1979标准中long-s metal ZA27锌合，经过近二年的消化吸收，开发出了国产锌基ZA27新型轴承合，国家标准代号为ZA27-2，标志了我国新型减摩合的发展拉开了序幕。

1985年，由时任辽宁省副省长陈淑芝女士的倡导和沈阳铸造研究所有关的大力支持下，成立了由沈阳铸造研究所的技术骨干组成的沈阳轴瓦材料研究所，专门从事引进国外的long-s metal技术，以推动国内“龙氏合”技术的发展及推广。

1991年，沈阳轴瓦材料研究所首先在锌基ZA27-2合的基础上，研究开发了高铝锌基ZA303合材料，解决了ZA27-2低温脆性等缺点，并与当年通过了沈阳市科学技术委员会科学技术成果鉴定，自此“龙氏合”技术在国内各大高等院校和科研单位进行大范围的扩散和技术交流，推动了我国“龙氏合”的快速发展。

三、锌基合进入了“微晶合”时代

1990年7月，*届纳米科学技术会议在美国巴尔的摩举办，标志着纳米科学技术的正式诞生，该会议正式宣布纳米材料科学为材料科学的一个新分支。

1999年，纳米技术走向市场，基于纳米技术的产品年总营业额高达到500亿美元；一些国家纷纷制定相关战略或者计划，投入巨资抢占纳米技术战略高地。日本设立纳米材料研究中心，把纳米技术列入新5年科技基本计划的研发重点；德国专门建立纳米技术研究网；美国将纳米计划视为下一次工业革命的核心；中国也将纳米科技列为中国的“973计划”。

2001年，源自纳米技术所衍生出来的一个技术分支---微纳米应用技术。发达国家的微纳米应用技术在基础材料领域已经得到应用并取得了惊人的成果，尤其是应用微纳米技术制造出的许多微晶合材料，正在对人类产生深远影响，已*改变了人们的思维方式。

2005年，中国微米纳米技术学会正式成立，标志着我国的微纳米应用技术起步，在满足功能材料个性需要方面与发达国家站到了同一起跑线上。

中国微米纳米技术学会会员单位的科研人员将微纳米技术应用在特种减摩合材料领域，先后开发出了为满足某些单项性能有特殊需求的微晶合材料，如航空发动机用轻体镁基微晶合、耐高温的镍基微晶合、要求高度可靠性的银基微晶合等。特种微晶轴承材料不仅减摩材料国内的空白，而且从材料的单项性能方面保持了与世界微晶合技术的同步发展。 控制合成分从采购合锭开始，合锭必须是以特高纯度锌为基础，加上特高纯度铝、镁、铜配制成的合锭，供应厂有严格的成分标准。优质的锌合料是生产优

 锌合轴承

质铸件的保证。

2. 采购回来合锭要保证有清洁、干燥的堆放区，以避免长时间暴露在潮湿中而出现白锈，或被工厂脏物污染而增加渣的产生，也增加属损耗。清洁的工厂环境对合成分的有效控制是很有作用的。

3. 新料与水口等回炉料配比，回炉料不要超过50%，一般新料：旧料 = 70：30。连续的重熔合中铝和镁逐渐减少。

4. 水口料重熔时，一定要严格控制重熔温度不要超过420℃，以避免铝和镁的损耗。

5. 有条件的压铸厂好采用集中熔炉熔化锌合，使合锭与回炉料均匀配比，熔剂可更有效使用，使合成分及温度保持均匀稳定。电镀废品、细屑应单独熔炉。 [2]

锌合分类
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锌合也称为锌基合，一般分为二元合、三元合和多元合。二

元锌基合一般指锌铝合；三元锌基合一般指锌铝铜合；多元合一般指锌铝铜及其他微量属。

锌基合、锌合、锌铝合都是一个宽泛的概念，不是指该合可以满足某种特定功能的概念。如锌铝合按照铝的含量分为低铝锌基合、中铝锌基合和高铝锌基合。它们虽说都是锌铝合，但它们的性能却有着很大不同。

低铝锌基合一般为二元合，主要用于防腐功能，基本上用喷镀锌铝合替代了镀锌工艺（新技术）。中铝锌基合一般为三元合，主要用于紧固功能，常常用于制造铆钉等紧固件，其原因是除了其具有一定的强度和延伸率，主要是其具有很好的施工方便性。高铝锌基合一般为三元或多元合，该合具有这样的特性，即采用不同的熔炼参数和铸造工艺，制造出的材料在性能上存在着很大的差异；有的延伸率好适合于制造紧固件，有的强度高适合于制造高强度壳体，只有一少部分减摩系数小适合于制造滑动轴承；因此高铝锌基合在国外被称作“魔术合”。一般来说，锌基轴承合都是高铝锌基合，但高铝锌基合并不都是滑动轴承合。

新型滑动轴承合的分类中的“锌基合”和上述宽泛概念的锌基合有着本质上的差异，严格说就不是一类材料。

滑动轴承合要求要有一定的强度、延伸率和硬度，重要的要有非常良好的减摩性能。

良好的减摩性不是把几种有关的属成份混合在一起熔炼就可以自然产生出来的，它是需要完整的工艺来保证其性能的；比如刚石和石墨，它们具有相同的化学成份，如果采用不同的工艺，那么就可以生产出刚石或石墨；刚石的分子结构是三角形结构，它的特性是坚硬无比，可以用来制作刀具；石墨的分子结构是平行结构，它的特性是非常柔软，可以用来制作润滑剂；刚石和石墨成分相同，其性能却是天壤之别。

多元合的工艺比三元合要复杂许多；三元合是可以通过一次熔炼产生，也采用二次熔炼工艺。由于二次熔炼的成本比一次熔炼的高，许多企业愿意采用一次熔炼工艺生产三元合。多元合是在三元合的基础上多加了一种或几种合成份，熔炼技术自然就要复杂许多，一般的熔炼技术水平想随意多加一种或几种元素，其实都是很有难度加入进去的。

随着世界纳米技术的诞生，从纳米技术衍生出的微纳米应用技术给基础材料工业带来了全新的发展思路，*改变了人们的思维。

微纳米应用技术应用在了轴承合领域，诞生了*的“联合熔铸工艺”技术，因此实现了在多元的轴承合基础上制造与世界同步的锌基微晶合。

微晶合是一种合晶粒细化至微米级的锌基合材料，具有这种超微晶粒的锌基合可以实现某一特殊方面表现出极其优异的综合机械性能、*的尺寸稳定性和耐磨性。 [3]

锌合使用注意
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1. 抗蚀性差。

当合成分中杂质元素铅、镉、锡超过标准时，导致铸件老化而发生变形，表现为体积胀大，机械性能特别是塑性显著下降，时间长了甚至破裂。

铅、锡、镉在锌合中溶解度很小，因而集中于晶粒边界而成为阴极，富铝的固溶体成为阳极，在水蒸气（电解质）存在的条件下，促成晶间电化学腐蚀。压铸件因晶间腐蚀而老化。

2. 时效作用

锌合的组织主要由含Al和Cu的富锌固溶体和含Zn的富Al固溶体所组成，它们的溶解度随温度的下降而降低。但由于压铸件的凝固速度极快，因此到室温时，固溶体的溶解度是大大地饱和了。经过一定时间之后，这种过饱和现象会逐渐解除，而使铸件的形状和尺寸略起变化。

3. 锌合压铸件不宜在高温和低温（0℃以下）的工作环境下使用。锌合在常温下有较好的机械性能。但在高温下抗拉强度和低温下冲击性能都显著下降。

4.锌合压铸件由于锁模力不足、合模不良、模具强度不足、熔汤温度太高等问题会出现表面有毛刺的现象,这种现象叫做产品披锋,往往是企业必须要面对的后处理加工工序.主要是根据产品性质运用手工打磨,氢氧爆炸以及昭凌冷冻抛丸机去解决。 [4]

锌合缺陷分析
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前各种装饰方面，如家具配件、建筑装饰、浴室配件、灯饰零件、玩具、领

带夹、皮带扣、各种属饰扣等都广泛用到锌合压铸件，这也就要求其铸件表面的质量要高，并需具有良好的表面处理性能。而锌合压铸件常见的缺陷是表面起泡。

缺陷表征：压铸件表面有突起小泡。主要表现为：压铸出来就发现，抛光或加工后显露出来，还有喷油或电镀后会出现。

产生原因：

1．孔洞引起：主要是气孔和收缩机制，气孔往往是圆形，而收缩多数是不规则形。

（1）气孔产生原因：

a. 属液在充型、凝固过程中，由于气体侵入，导致铸件表面或内部产生孔洞。

b. 涂料挥发出来的气体侵入。

c. 合液含气量过高，凝固时析出。当型腔中的气体、涂料挥发出的气体、合凝固析出的气体，

在模具排气不良时，终留在铸件中形成的气孔。

（2）缩孔产生原因：

a. 属液凝固过程中，由于体积缩小或后凝固部位得不到属液补缩，而产生缩孔。

b. 厚薄不均的铸件或铸件局部过热，造成某一部位凝固慢，体积收缩时表面形成凹位。由于气孔

和缩孔的存在，使压铸件在进行表面处理时，孔洞可能会进入水，当喷漆和电镀后进行烘烤时，孔

洞内气体受热膨胀；或孔洞内水会变蒸气，体积膨胀，因而导致铸件表面起泡。

2．晶间腐蚀引起：锌合成分中有害杂质：铅、镉、锡会聚集在晶粒交界处导致晶间腐蚀，属基体因晶间腐蚀而破碎，而电镀加速了这一祸害，受晶间腐蚀的部位会膨胀而将镀层顶起，造成铸件表面起泡。特别是在潮湿环境下晶间腐蚀会使铸件变形、开裂、甚至破碎。

3．裂纹引起：水纹、冷隔纹、热裂纹。

水纹、冷隔纹：属液在充型过程中，*入的属液接触型壁过早凝固，后进入属液不能和已凝固属层熔合为一体，在铸件表面对接处形成叠纹，出现条状缺陷。水纹一般是在铸件表面浅层；而冷隔纹有可能渗入到铸件内部。

热裂纹：

a.当铸件厚薄不均，凝固过程产生应力；

b. 过早顶出，属强度不够；

c. 顶出时受力不均

d. 过高的模温使晶粒粗大；

e. 有害杂质存在。以上因素都有可能产生裂纹。当压铸件存在水纹、冷隔纹、热裂纹，电镀时溶

液会渗入到裂纹中，在烘烤时转化为蒸气，气压顶起电镀层形成起泡。

解决缺陷方案：控制气孔产生，关键是减少混入铸件内的气体量，理想的属流应不断加速地由喷嘴经过分流锥和浇道进入型腔，形成一条顺滑及方向*的属流，采用锥形流道设计，即浇流应不断加速地由喷嘴向内浇口逐渐减少，可达到这个目的。在充填系统中，混入的气体是由于湍流与属液相混合而形成气孔，从属液由浇铸系统进入型腔的模拟压铸过程的研究中，明显看出浇道中尖锐的转变位和递增的浇道截面积，都会使属液流出现湍流而卷气，平稳的属液才有利于气体从浇道和型腔进入溢流槽和排气槽，排出模外。

对于缩孔：要使压铸凝固过程中各个部位尽量同时均匀散热，同时凝固。可通过合理的水口设计，内浇口厚度及位置，模具设计，模温控制及冷却，来避免缩孔产生。

对于晶间腐蚀现象：主要是控制合原料中有害杂质含量，特别是铅<0.003%。注意废料带来的杂质元素。

对于水纹、冷隔纹，可提高模具温度，加大内浇口速度，或在冷隔区加大溢流槽，来减少冷隔纹的出现。

对于热裂纹：压铸件厚薄不要急剧变化以减少应力产生；相关的压铸工艺参数作调整；降低模温。 [4]

锌合发展历程
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一、锌合的发展

1930年“二战”前夕，德国为了解决铜资源紧缺和高成本的问题，开始寻找锡青铜、铅黄铜及巴氏合的替代品，启动了新一代滑动轴承合的研究。

1935年，德国经过近五年的研究，发现铸造锌基合和铸造铝基合的力学性能和减摩性能均可以超过铜基合和巴氏合。

1938年德国成功地使用铸造锌合替代锡青铜、铝青铜和使用铸造铝基合替代了巴氏合等用来制造轴瓦（套）产品，而且装备到军事坦克和汽车中并取得良好的效果。

1939-1943年“二战”期间，德国铸造锌合和铸造铝基合的年使用总量由7800吨猛增到49000吨，这一变化引起了铅锌组织的高度关注和重视。

1959年，铅锌组织成员单位联合启动了一项科研计划，命名为“LONG-S PLAN”，其宗旨是研发一种比铜基合和巴氏合的性能更高、使用寿命更长的新一代减摩合，在该计划中将此研发中的减摩合称之为long-s metal。

1961-1963年间，铅锌组织成员单位*研制出铝基long-s metal减摩合，牌号分别为AS7、AS12、AS20等。铝基合AS7、AS12首先被应用在汽车上替代了传统的铜基合轴瓦，使汽车的高速性能得到了很大提高，促进了汽车工业快速发展；在此之后铝基合AS20又在大、中型电动机、汽轮机、水轮机、工业泵、鼓风机、压缩机等高速、中低载荷的工况下得到了应用，替代了传统的巴氏合，促进了装备制造业的快速发展。

上世纪70年代初期，加拿大Norand Mines Limied研究中心与美国Zastern公司合作，研制出锌基long-s metal减摩合ZA8、ZA12、ZA27等，并将ZA27减摩合应用在轧钢机、压力机、齿轮箱、磨煤机、空调、精密机床等低速、重载的工作场合，全面替代了传统的铜基合减摩材料。

新一代long-s metal减摩合的问世受到上广大用户的极大关注，许多工业发达国家都在long-s metal研发上投入更多的人力、物力，仅美国就有数十家公司开发long-s metal铝基、锌基等系列减摩合。

由于long-s metal具有优良的减摩性、较好的经济性，在制造业领域迅速得到推广并全面替代铜基合、巴氏合等传统减摩合，具有很强的市场竞争力。

后来人们称long-s metal轴承合为新型减摩合。

美国Zastern公司技术顾问Mr.Bess在其介绍“LONG-S PLAN”文章中指出：研制经济型long-s metal锌基合的目的，不仅仅是要在传统轴承合能够胜任的场合替代它们，更重要的是通过long-s技术，使long-s metal应用于铜基合和巴氏合在强度、耐磨性不能满足要求的场合。

据Mr.Bess当时的预测：“long-s metal锌基合在近期会有一个很大的发展，其生产规模和销售市场将迅速扩大，二十一世纪将是long-s metal 锌基合的全盛时期。”

二、国内锌合的发展

缘于新型long-s metal锌合与传统的巴氏合皆可用于制造滑动轴承，而且制造成本远远低于巴氏合，故long-s metal被国内音译为“龙氏合”，业内称long-s metal为新型减摩合，更多人习惯称之为新型轴承合。

1982年，国家铸造技术的归口单位沈阳铸造研究所，引进了美国ASTM B791-1979标准中long-s metal ZA27锌合，经过近二年的消化吸收，开发出了国产锌基ZA27新型轴承合，国家标准代号为ZA27-2，标志了我国新型减摩合的发展拉开了序幕。

1985年，由时任辽宁省副省长陈淑芝女士的倡导和沈阳铸造研究所有关的大力支持下，成立了由沈阳铸造研究所的技术骨干组成的沈阳轴瓦材料研究所，专门从事引进国外的long-s metal技术，以推动国内“龙氏合”技术的发展及推广。

1991年，沈阳轴瓦材料研究所首先在锌基ZA27-2合的基础上，研究开发了高铝锌基ZA303合材料，解决了ZA27-2低温脆性等缺点，并与当年通过了沈阳市科学技术委员会科学技术成果鉴定，自此“龙氏合”技术在国内各大高等院校和科研单位进行大范围的扩散和技术交流，推动了我国“龙氏合”的快速发展。

三、锌基合进入了“微晶合”时代

1990年7月，*届纳米科学技术会议在美国巴尔的摩举办，标志着纳米科学技术的正式诞生，该会议正式宣布纳米材料科学为材料科学的一个新分支。

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